玻璃熔化炉、玻璃制品的制造设备和玻璃制品的制造方法与流程

1.本发明涉及玻璃熔化炉、玻璃制品的制造设备和玻璃制品的制造方法。


背景技术：

2.制造玻璃制品的玻璃制造设备具有玻璃熔化炉。在该玻璃熔化炉中将玻璃原料熔化，从而形成熔融玻璃。
3.通常，玻璃熔化炉具有彼此相对的上游壁和下游壁、彼此相对的两个侧壁以及上表面和底面，由此划分出下侧的熔化部和上侧的顶棚部。
4.在上游壁上设置有玻璃原料的投入口，在下游壁上设置有熔融玻璃的取出口或者用于将熔融玻璃输送至其它腔室的通道等。另外，为了对熔化部内的玻璃进行加热、熔化，在侧壁的顶棚部侧设置有多个燃烧器。
5.燃烧器大致分为空气助烧燃烧器和氧气助燃燃烧器。在空气助烧燃烧器中，使用空气作为与天然气和/或重油等燃料混合的气体，在氧气助燃燃烧器中，使用氧气作为与燃料混合的气体。
6.现有技术文献
7.专利文献
8.专利文献1：国际公开第2011/136086号


技术实现要素：

9.发明所要解决的问题
10.与空气助烧燃烧器相比，氧气助燃燃烧器的热效率良好，能够减少使用气体的量，因此能够抑制co2的排出量。另外，氧气助燃燃烧器还能够抑制no
x
等氮氧化物的排出量。
11.但是，在由氧气助燃燃烧器构成玻璃熔化炉中包含的全部燃烧器的情况下，存在燃烧废气中包含的水分的浓度变高的倾向，结果，存在导致熔融玻璃中包含的水分量也增加的问题。
12.特别是，在部分玻璃制造设备中使用对熔融玻璃具有良好的保护性的铂构件。当熔融玻璃中的水分与这样的铂构件接触时，水分分解，产生氢气和氧气。其中，氢气能够透过铂构件，因此能够快速地散逸到体系外。但是，氧气直接残留在熔融玻璃中，结果，导致在所制造的玻璃制品中残留气泡。
13.为了应对这样的由气泡引起的玻璃制品的品质的问题，在专利文献1中提出了将氧气助燃燃烧器和空气助烧燃烧器配置在规定的位置，降低在熔融玻璃中包含的水分量的方案。
14.但是，在专利文献1中记载的玻璃熔化炉的结构中，存在向玻璃熔化炉内供给的热的效率差、在燃烧器中使用的燃料的量显著增大的问题。
15.另外，根据本技术发明人的见解，在采用如在专利文献1中记载那样的燃烧器的配置时，经常产生不能得到具有所期望的组成的玻璃制品的问题。
16.本发明是鉴于这样的背景而完成的，本发明的目的在于提供一种玻璃熔化炉，所述玻璃熔化炉能够显著地提高热效率、并且能够得到显著地抑制了组成的偏差的熔融玻璃。另外，本发明的目的还在于提供具有这样的玻璃熔化炉的玻璃制品的制造设备。此外，本发明的目的在于提供使用这样的玻璃熔化炉的玻璃制品的制造方法。
17.用于解决问题的手段
18.在本发明中提供一种玻璃熔化炉，其中，所述玻璃熔化炉具有彼此相对的上游壁和下游壁、以及彼此相对的第一侧壁和第二侧壁，
19.在所述第一侧壁上配置有包含氧气助燃燃烧器和空气助烧燃烧器的第一燃烧器组，在所述第二侧壁上配置有包含氧气助燃燃烧器和空气助烧燃烧器的第二燃烧器组，
20.由所述第一燃烧器组和所述第二燃烧器组供给的每1小时的总燃烧热量的70％以上由所述氧气助燃燃烧器供给，
21.所述第一侧壁和/或所述第二侧壁具有将燃烧废气排出到体系外的排气口，将最靠近所述上游壁的所述排气口称为特定排气口，
22.将从所述上游壁到所述下游壁的距离设为l、将该l的方向称为延伸方向、并将所述第一燃烧器组中的位于最上游侧的燃烧器称为第一最上游燃烧器时，该第一最上游燃烧器配置在沿着所述延伸方向距离所述上游壁0.15l以内的位置，
23.所述第一最上游燃烧器为空气助烧燃烧器。
24.另外，在本发明中提供一种玻璃制品的制造设备，其中，所述制造装置具有：
25.玻璃熔化炉、
26.成形装置、和
27.连接所述玻璃熔化炉和所述成形装置的输送装置，
28.所述玻璃熔化炉为具有上述特征的玻璃熔化炉。
29.此外，在本发明中提供一种玻璃制品的制造方法，其中，所述制造方法具有：
30.熔化工序、
31.输送工序、和
32.成形工序，
33.在所述熔化工序中使用具有上述特征的玻璃熔化炉。
34.发明效果
35.在本发明中，能够提供一种玻璃熔化炉，所述玻璃熔化炉能够显著地提高热效率、并且能够得到显著地抑制了组成的偏差的熔融玻璃。另外，在本发明中，能够提供具有这样的玻璃熔化炉的玻璃制品的制造设备。此外，在本发明中，能够提供使用这样的玻璃熔化炉的玻璃制品的制造方法。
附图说明
36.图1为本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉的示意性俯视图。
37.图2为图1所示的玻璃熔化炉的示意性侧剖视图。
38.图3为本发明的一个实施方式的另一玻璃熔化炉的示意性俯视图。
39.图4为图3所示的玻璃熔化炉的示意性侧剖视图。
40.图5为本发明的一个实施方式的又一玻璃熔化炉的示意性俯视图。
41.图6为图5所示的玻璃熔化炉的示意性侧剖视图。
42.图7为示意性地示出本发明的一个实施方式的玻璃制品的制造方法的流程的图。
43.标号说明
44.1a～8a
ꢀꢀꢀꢀꢀ
燃烧器
45.1b～8b
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
燃烧器
46.100
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
玻璃熔化炉(第一熔化炉)
47.110
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
上游壁
48.112
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
投入口
49.120
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
下游壁
50.122
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
取出口
51.130a
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第一侧壁
52.130b
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第二侧壁
53.140a
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第一燃烧器组
54.140b
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第二燃烧器组
55.150a
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第一排气口
56.150b
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第二排气口
57.160
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
分隔壁
58.192
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
上表面
59.194
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
底面
60.200
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
玻璃熔化炉(第二熔化炉)
61.210
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
上游壁
62.212
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
投入口
63.220
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
下游壁
64.222
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
取出口
65.230a
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第一侧壁
66.230b
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第二侧壁
67.240a
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第一燃烧器组
68.240b
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第二燃烧器组
69.250a
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第一排气口
70.250b
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第二排气口
71.260
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
分隔壁
72.292
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
上表面
73.294
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
底面
74.300
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
玻璃熔化炉(第三熔化炉)
75.310
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
上游壁
76.312
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
投入口
77.320
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
下游壁
78.322
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
取出口
79.330a
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第一侧壁
80.330b
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第二侧壁
81.340a
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第一燃烧器组
82.340b
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第二燃烧器组
83.350a
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第一排气口
84.350b
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第二排气口
85.380
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
腔室
86.382
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
狭窄通路
87.392
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
上表面
88.394
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
底面
89.bc
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
熔化部
90.ma
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
玻璃原料
91.mg
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
熔融玻璃
92.pa
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第一分区
93.pb
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
第二分区
94.uc
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
顶棚部
具体实施方式
95.以下，对本发明的一个实施方式进行说明。
96.如上所述，在专利文献1中记载的玻璃熔化炉的结构中，存在向玻璃熔化炉供给的热的效率差、燃料的使用量显著增大的问题。另外，在采用如在专利文献1中记载那样的燃烧器的配置时，经常可能产生不能得到具有所期望的组成的玻璃制品的问题。
97.与此相对，在本发明的一个实施方式中提供一种玻璃熔化炉，其中，所述玻璃熔化炉具有彼此相对的上游壁和下游壁、以及彼此相对的第一侧壁和第二侧壁，
98.在所述第一侧壁上配置有包含氧气助燃燃烧器和空气助烧燃烧器的第一燃烧器组，在所述第二侧壁上配置有包含氧气助燃燃烧器和空气助烧燃烧器的第二燃烧器组，
99.由所述第一燃烧器组和所述第二燃烧器组供给的每1小时的总燃烧热量的70％以上由所述氧气助燃燃烧器供给，
100.所述第一侧壁和/或所述第二侧壁具有将燃烧废气排出到体系外的排气口，将最靠近所述上游壁的上述排气口称为特定排气口，
101.将从所述上游壁到所述下游壁的距离设为l、将该l的方向称为延伸方向、并将所述第一燃烧器组中的位于最上游侧的燃烧器称为第一最上游燃烧器时，该第一最上游燃烧器配置在沿着上述延伸方向距离所述上游壁0.15l以内的位置，
102.所述第一最上游燃烧器为空气助烧燃烧器。
103.本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉在第一侧壁和/或第二侧壁上具有用于将燃烧废气排出到体系外的排气口。对设置在第一侧壁和第二侧壁上的排气口的数量没有特别限制，可以存在多个排气口。
104.在此，在本技术中，在设置于第一侧壁和第二侧壁的排气口中，将位于最靠近上游壁的位置的排气口特别称为“特定排气口”。
105.例如，在仅在第一侧壁上存在排气口的情况下，将位于最靠近上游壁的位置的排
气口称为“特定排气口”。同样地，在仅在第二侧壁上存在排气口的情况下，将位于最靠近上游壁的位置的排气口称为“特定排气口”。
106.此外，当在第一侧壁和第二侧壁上分别存在一个或多个排气口的情况下，将位于最靠近上游壁的位置的排气口称为“特定排气口”。在此情况下，可以存在两个“特定排气口”。
107.在本发明的一个实施方式中，由第一燃烧器组和第二燃烧器组供给的每1小时的总燃烧热量的70％以上由氧气助燃燃烧器提供。
108.通常与空气助烧燃烧器相比，氧气助燃燃烧器具有更高的燃烧效率。因此，在本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉中，通过利用氧气助燃燃烧器提供每1小时的总燃烧热量的70％以上，能够显著地提高炉内的热效率。
109.另外，根据本技术发明人的见解，在将氧气助燃燃烧器设置在玻璃原料的投入口附近的情况下，通过由氧气助燃燃烧器供给的高热量，玻璃原料中的挥发成分容易挥发。
110.但是，在本发明的一个实施方式中，使用空气助烧燃烧器作为第一燃烧器组中的最上游的燃烧器(第一最上游燃烧器)。第一最上游燃烧器配置在沿着延伸方向距离上游壁0.15l以内的位置。
111.与氧气助燃燃烧器相比，空气助烧燃烧器的燃烧效率低。因此，在本发明的一个实施方式中，能够显著地抑制向玻璃原料的热输入。结果，玻璃原料中所含的挥发成分不易挥发。
112.根据这样的效果，在使用本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉的情况下，能够使熔融玻璃的组成接近所期望的组成。另外，由此能够制造所期望的组成的玻璃制品。
113.根据以上的效果，在本发明的一个实施方式中，能够提供一种玻璃熔化炉，所述玻璃熔化炉能够显著地提高热效率、并且能够得到显著地抑制了组成的偏差的熔融玻璃。
114.在此，在本技术中，将从上游壁到下游壁的距离l规定为从上游壁的最下游位置到下游壁的最上游位置的距离。
115.另外，将上游壁与第一最上游燃烧器之间的距离l规定为沿着上述“延伸方向”的从上游壁的最下游的位置到第一最上游燃烧器的距离。
116.(本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉)
117.以下，参照附图，对本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉更详细地进行说明。
118.图1表示本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉的示意性俯视图。另外，图2表示本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉的示意性侧剖视图。
119.如图1和图2所示，本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉(以下称为“第一熔化炉”100)具有彼此相对的上游壁110和下游壁120、以及彼此相对的第一侧壁130a和第二侧壁130b。
120.在上游壁110上设置有玻璃原料ma的投入口112，在下游壁120上设置有熔融玻璃mg的取出口122。
121.如上所述，上游壁110和下游壁120之间的距离由l表示，距离l的方向为“延伸方向”。
122.第一熔化炉100还具有上表面192和底面194。因此，由上游壁110、下游壁120、第一侧壁130a、第二侧壁130b、上表面192和底面194划分出下侧的熔化部bc和上侧的顶棚部uc。
123.在熔化部bc中容纳熔融玻璃mg。在顶棚部uc上配置有多个燃烧器(以下详细表示)、第一排气口150a和第二排气口150b。
124.在第一侧壁130a的顶棚部uc侧配置有包含多个燃烧器1a～8a的第一燃烧器组140a。同样地，在第二侧壁130b的顶棚部uc侧配置有包含多个燃烧器1b～8b的第二燃烧器组140b。
125.第一燃烧器组140a的燃烧器1a～8a和第二燃烧器组140b的燃烧器1b～8b分别具有将燃烧混合气体时产生的火焰喷射到第一熔化炉100内，从而将玻璃原料ma熔化并且加热熔融玻璃mg的作用。
126.需要说明的是，在第一燃烧器组140a中，燃烧器1a为配置在最上游侧的燃烧器，此后，随着朝向下游侧，燃烧器的参考标号依次变大。因此，在第一燃烧器组140a由n个(n为2以上的整数)燃烧器构成的情况下，最下游的燃烧器由符号na表示。对于第二燃烧器组140b的各燃烧器也是同样。
127.第一排气口150a设置在第一侧壁130a的顶棚部uc侧，第二排气口150b设置在第二侧壁130b的顶棚部uc侧。第一排气口150a和第二排气口150b各自可以设置2个以上。另外，也可以省略第一排气口150a和第二排气口150b中的一者。
128.将第一排气口150a和第二排气口150b中的最靠近上游壁110的排气口称为“特定排气口”。在图1和图2所示的例子中，第一排气口150a和第二排气口150b各设置一个。另外，第一排气口150a和第二排气口150b在俯视图中配置在彼此相对的位置上。因此，在此情况下，第一排气口150a和第二排气口150b均为“特定排气口”。
129.此后，在本技术中，在第一熔化炉100中，将特定排气口的上游侧称为“第一分区(pa)”，将特定排气口的下游侧称为“第二分区(pb)”。
130.将第一燃烧器组140a中包含的各燃烧器1a～8a划分为：配置在“第一分区pa”中的燃烧器1a～3a和配置在“第二分区pb”中的燃烧器4a～8a。同样地，将第二燃烧器组140b中包含的各燃烧器1b～8b划分为：配置在“第一分区pa”中的燃烧器1b～3b和配置在“第二分区pb”中的燃烧器4b～8b。
131.再次参照图1和图2，第一熔化炉100在熔化部bc中具有分隔壁160。分隔壁160以与上游壁110和下游壁120平行地延伸的方式配置。但是，分隔壁160的底部是开放的，因此熔融玻璃mg沿着第一熔化炉100的延伸方向(图1和图2中的x方向)，从上游侧(上游壁110侧)通过分隔壁160向下游侧(下游壁120侧)流通。
132.通过设置这样的分隔壁160，能够使熔化部bc内的熔融玻璃mg均质化。但是，也可以省略分隔壁160。
133.这样的结构的第一熔化炉100以如下方式使用。
134.首先，从上游壁110的投入口112向熔化部bc中供给玻璃原料ma。
135.通过第一燃烧器组140a和第二燃烧器组140b中包含的各燃烧器1a～8a和1b～8b的火焰加热玻璃原料ma，从而形成熔融玻璃mg。
136.熔融玻璃mg容纳在熔化部bc中，并沿着延伸方向向下游流动。需要说明的是，在熔化部bc中设置有分隔壁160。因此，熔融玻璃mg通过分隔壁160的底部向下游方向流动。此时，未熔融成分等可能影响所制造的玻璃制品的均匀性的“异物”的移动受到阻碍。因此，通过将熔融玻璃mg通过分隔壁160而将其均质化。
137.然后，到达下游壁120的熔融玻璃mg从取出口122排出，并输送至玻璃制造设备的下一个装置。
138.由各燃烧器1a～8a和1b～8b的燃烧产生的燃烧废气通过第一排气口150a和第二排气口150b排出。
139.在此，在第一熔化炉100中，利用第一燃烧器组140a和第二燃烧器组140b供给的每1小时的总燃烧热量中的70％以上由氧气助燃燃烧器供给。换言之，空气助烧燃烧器的贡献保持在总燃烧热量的最多30％。
140.通过像这样选定由氧气助燃燃烧器供给的总燃烧热量，与以往相比，能够显著地提高第一熔化炉100内的热效率。
141.另外，在第一熔化炉100中，在第一燃烧器组140a中的位于最上游侧的第一燃烧器1a(以下也称为“第一最上游燃烧器1a”)为空气助烧燃烧器。另外，第一最上游燃烧器1a配置在沿着第一熔化炉100的延伸方向距离上游壁110 0.15l以下的位置。
142.在像这样选定、配置第一最上游燃烧器1a的情况下，如上所述，能够显著地抑制向玻璃原料ma的热输入。结果，玻璃原料ma中所含的挥发成分不易挥发。
143.因此，在第一熔化炉100中，能够使熔融玻璃的组成接近所期望的组成。另外，由此能够制造所期望的组成的玻璃制品。
144.此外，在第一熔化炉100中，在第二燃烧器组140b中的位于最上游侧的第一燃烧器1b(以下也称为“第二最上游燃烧器1b”)也是空气助烧燃烧器。另外，第二最上游燃烧器1b配置在沿着第一熔化炉100的延伸方向距离上游壁110 0.15l以下的位置。
145.在此情况下，能够更进一步抑制玻璃原料ma中所含的挥发成分的挥发。
146.(各部分的说明)
147.接着，对构成本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉的各部分更详细地进行说明。
148.需要说明的是，在此，为了明确，以下，以第一熔化炉100为例进行说明。因此，在表示各部分时，使用图1和图2所示的参考标号。
149.(第一熔化炉100)
150.第一熔化炉100作为在玻璃制造设备中包含的一个装置而应用。通常玻璃制造设备具有玻璃熔化炉、成形装置和连接两者的输送装置。
151.在第一熔化炉100中，第一侧壁130a与第二侧壁130b之间的宽度由w表示(参照图1)。在此，将宽度w规定为从第一侧壁130a的最内侧的位置到第二侧壁130b的最内侧的位置的距离l。
152.在第一熔化炉100中，l/w例如在2～5的范围内。
153.(第一排气口150a、第二排气口150b)
154.如上所述，将第一排气口150a和第二排气口150b中的配置在最上游侧的排气口称为特定排气口。但是，在图1和图2所示的例子中，第一排气口150a和第二排气口150b配置在彼此相对的位置上，可以将任意一个排气口称为特定排气口。
155.特定排气口可以配置在沿着第一熔化炉100的延伸方向距离上游壁110 0.3l～0.7l的位置。
156.需要说明的是，在第一排气口150a和第二排气口150b各存在一个的情况下，在第一熔化炉100的俯视图中，第二排气口150b的位置可以相对于第一排气口150a沿着第一熔
化炉100的延伸方向偏移0l～0.2l。
157.(第一燃烧器组140a、第二燃烧器组140b)
158.如上所述，在第一熔化炉100中，由第一燃烧器组140a和第二燃烧器组140b供给的每1小时的总燃烧热量中的70％以上由氧气助燃燃烧器供给。
159.通过像这样选定由氧气助燃燃烧器供给的总燃烧热量，与以往相比，能够显著地提高第一熔化炉100内的热效率。
160.另外，上述第一分区pa中的每1小时的燃烧热量的30％～80％可以由氧气助燃燃烧器供给。
161.在此基础上或与此分别地，第二分区pb中的每1小时的燃烧热量的90％～100％可以由氧气助燃燃烧器供给。
162.另外，在图1和图2所示的例子中，在第一燃烧器组140a中，第一最上游燃烧器1a配置在特定排气口的上游侧。同样地，在第二燃烧器组140b中，第二最上游燃烧器1b配置在特定排气口的上游侧。
163.在这样的结构中，投入到第一熔化炉100中的玻璃原料ma在熔化到某种程度后，通过特定排气口的设置部位。因此，能够显著地降低玻璃原料ma在熔化之前通过特定排气口排出的可能性。特别是，玻璃原料ma在熔化前通过排气口排出的情况下，经常可能产生排气口堵塞或所制造的玻璃制品的组成产生偏差。但是，在图1和图2所示的结构中，能够减少这样的问题。
164.需要说明的是，在图1所示的例子中，在第一熔化炉100的俯视图中，第一燃烧器组140a中包含的各燃烧器1a～8a和第二燃烧器组140b中包含的各燃烧器1b～8b以彼此相对的方式配置。但是，这只是一个例子，对第一燃烧器组140a中包含的各燃烧器1a～8a和第二燃烧器组140b中包含的各燃烧器1b～8b的相对位置没有特别限制。例如，燃烧器1a～8a和燃烧器1b～8b可以在第一熔化炉100的延伸方向上彼此错开地配置。
165.另外，第一燃烧器组140a中包含的各燃烧器1a～8a不一定必须等间隔地配置。例如，各燃烧器1a～8a可以沿着第一熔化炉100的延伸方向以不均等的间距排列。对于第二燃烧器组140b也是同样。
166.另外，对第一燃烧器组140a和第二燃烧器组140b中包含的燃烧器的数量没有特别限制。例如，第一燃烧器组140a和第二燃烧器组140b可以分别包含小于8个或9个以上的燃烧器。
167.此外，在第一燃烧器组140a中，对第一分区pa和第二分区pb中包含的燃烧器的数量没有特别限制。第二燃烧器组140b也是同样。
168.如上所述，第一燃烧器组140a中的第一最上游燃烧器1a配置在沿着第一熔化炉100的延伸方向距离上游壁110 0.15l以内的位置。该距离优选为0.1l以下。
169.另外，第二燃烧器组140b中的第二最上游燃烧器1b优选配置在沿着第一熔化炉100的延伸方向距离上游壁110 0.15l以内的位置。另外，该距离更优选为0.1l以下。
170.(本发明的一个实施方式的另一玻璃熔化炉)
171.接着，参照图3和图4，对本发明的一个实施方式的另一玻璃熔化炉进行说明。
172.图3表示本发明的一个实施方式的另一玻璃熔化炉(以下称为“第二熔化炉”)的示意性俯视图。另外，图4表示图3所示的第二熔化炉的示意性侧视图。
173.如图3和图4所示，第二熔化炉200具有与上述第一熔化炉100相同的结构。例如，第二熔化炉200包含上游壁210、下游壁220、第一侧壁230a、第二侧壁230b、第一燃烧器组240a和第二燃烧器组240b等。
174.但是，一般来说，第二熔化炉200的第一排气口250a和第二排气口250b的配置与第一熔化炉100不同。
175.即，在第二熔化炉200中，第一排气口250a和第二排气口250b均配置在第一燃烧器组240a和第二燃烧器组240b的上游侧。需要说明的是，第一排气口250a和第二排气口250b以在第二熔化炉200的俯视图中彼此相对的方式配置。因此，第一排气口250a和第二排气口250b均为“特定排气口”。
176.上述配置的结果是，在第二熔化炉200中，在特定排气口(例如，第一排气口250a)的上游侧、即第一分区pa中不配置燃烧器，所有的燃烧器配置在特定排气口的下游侧、即第二分区pb中。
177.在此，在第二熔化炉200中，由第一燃烧器组240a和第二燃烧器组240b供给的每1小时的总燃烧热量中的70％以上由氧气助燃燃烧器供给。
178.另外，在第二熔化炉200中，第一燃烧器组240a中的第一最上游燃烧器1a为空气助烧燃烧器，第二燃烧器组240b中的第二最上游燃烧器1b为空气助烧燃烧器。另外，将从上游壁210到下游壁220的距离设为l时，将第一燃烧器组240a中的第一最上游燃烧器1a配置在沿着第二熔化炉200的延伸方向距离上游壁210 0.15l以下的位置。
179.另外，如图3所示，第二燃烧器组240b中的第二最上游燃烧器1b可以配置在沿着第二熔化炉200的延伸方向距离上游壁210 0.15l以下的位置。
180.对于本领域技术人员而言显而易见的是，在具有这样的结构的第二熔化炉200中能够得到与第一熔化炉100相同的效果。
181.即，与以往相比，即使在第二熔化炉200中，也能够显著地提高第二熔化炉200内的热效率。
182.另外，在第二熔化炉200中也能够显著地抑制向玻璃原料ma的热输入，玻璃原料ma中所含的挥发成分不易挥发。另外，由此能够制造所期望的组成的玻璃制品。
183.(本发明的一个实施方式的另一玻璃熔化炉)
184.接着，参照图5和图6，对本发明的一个实施方式的另一玻璃熔化炉进行说明。
185.在图5中示出本发明的一个实施方式的另一玻璃熔化炉(以下称为“第三熔化炉”)的示意性俯视图。另外，在图6中表示图5所示的第三熔化炉的示意性侧视图。
186.如图5和图6所示，第三熔化炉300具有与第一熔化炉100相同的结构。例如，第三熔化炉300包含上游壁310、下游壁320、第一侧壁330a、第二侧壁330b、第一燃烧器组340a和第二燃烧器组340b等。
187.但是，一般来说，第三熔化炉300与上述第一熔化炉100不同之处在于，在下游壁320的下游侧还具有腔室380。
188.狭窄通路382配置在下游壁320与腔室380之间。需要说明的是，在腔室380的侧壁上没有设置燃烧器。
189.通过设置这样的腔室380，能够使熔融玻璃mg的温度均匀化。
190.另外，在第三熔化炉300中，第一燃烧器组340a具有合计5个燃烧器(第一燃烧器1a
～第五燃烧器5a)。同样地，第二燃烧器组340b具有合计5个燃烧器(第一燃烧器1b～第五燃烧器5b)。
191.此外，在第三熔化炉300中，第一排气口350a配置在第一燃烧器组340a中包含的第一燃烧器1a与第二燃烧器2a之间，第二排气口350b配置在第二燃烧器组340b中包含的第一燃烧器1b与第二燃烧器2b之间。
192.需要说明的是，第一排气口350a和第二排气口350b以在第三熔化炉300的俯视图中彼此相对的方式配置。因此，第一排气口350a和第二排气口350b均为“特定排气口”。
193.上述配置的结果是，在第三熔化炉300中，在特定排气口(例如，第一排气口350a)的上游侧、即在第一分区pa中，仅配置第一燃烧器组340a中的第一燃烧器1a(即，第一最上游燃烧器1a)，在特定排气口的下游侧、即在第二分区pb中配置第二燃烧器2a～第四燃烧器4a。同样地，在第二燃烧器组340b中，在第一分区pa中仅配置第一燃烧器1b(即，第二最上游燃烧器1b)，在第二分区pb中配置第二燃烧器2b～第四燃烧器4b。
194.在此，在第三熔化炉300中，由第一燃烧器组340a和第二燃烧器组340b供给的每1小时的总燃烧热量中的70％以上由氧气助燃燃烧器供给。
195.在第一分区pa中，每1小时的燃烧量的30％～80％可以由氧气助燃燃烧器供给。另外，在第二分区pb中，每1小时的燃烧量的90％～100％可以由氧气助燃燃烧器供给。
196.在第三熔化炉300中，第一燃烧器组340a中的第一最上游燃烧器1a为空气助烧燃烧器，第二燃烧器组340b中的第二最上游燃烧器1b为空气助烧燃烧器。另外，将从上游壁310到下游壁320的距离设为l时，第一燃烧器组340a中的第一最上游燃烧器1a配置在沿着第三熔化炉300的延伸方向距离上游壁310 0.15l以下的位置。
197.另外，如图5所示，第二燃烧器组340b中的第二最上游燃烧器1b可以配置在沿着第三熔化炉300的延伸方向距离上游壁310 0.15l以下的位置。
198.对于本领域技术人员而言显而易见的是，在具有这样的结构的第三熔化炉300中能够得到与第一熔化炉100和第二熔化炉200相同的效果。
199.即，与以往相比，即使在第三熔化炉300中，也能够显著地提高第三熔化炉300内的热效率。
200.另外，在第三熔化炉300中，也显著地抑制向玻璃原料ma的热输入，玻璃原料ma中所含的挥发成分不易挥发。另外，由此能够制造所期望的组成的玻璃制品。
201.以上，以第一熔化炉100～第三熔化炉300为例，对本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉进行了说明。但是，本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉不限于上述实施方式。除此以外，本领域技术人员显然能够想到各种实施方式。
202.例如，在上述第一熔化炉100～第三熔化炉300中，为了抑制玻璃原料ma中所含的挥发成分的挥发，第一燃烧器组中的第一燃烧器1a选定为空气助烧燃烧器。
203.但是，在本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉中，只要能够抑制挥发成分的挥发，也可以在第一燃烧器1a的上游侧设置辅助用的小的氧气助燃燃烧器等。
204.换言之，在本技术中，只要发挥本发明的效果，则“第一燃烧器”、“第一最上游燃烧器”、“第二最上游燃烧器”的术语就不排除在其上游存在“辅助”燃烧器。
205.(本发明的一个实施方式的玻璃制品的制造方法)
206.接着，参照图7，对本发明的一个实施方式的玻璃制品的制造方法进行说明。
207.在图7中示意性地示出本发明的一个实施方式的玻璃制品的制造方法的流程。
208.如图7所示，本发明的一个实施方式的玻璃制品的制造方法(以下称为“第一方法”)具有：
209.将玻璃原料熔化而形成熔融玻璃的熔化工序(工序s110)；
210.输送熔融玻璃的输送工序(工序s120)；和
211.将熔融玻璃成形的成形工序(工序s130)。
212.以下，对各工序进行说明。
213.(工序s110)
214.首先，使用玻璃熔化炉将玻璃原料熔化，从而形成熔融玻璃。对玻璃原料的组成没有特别限制。
215.玻璃熔化炉使用本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉。例如，可以使用如上述的第一熔化炉100～第三熔化炉300那样的玻璃熔化炉。
216.例如，在使用第一熔化炉100作为玻璃熔化炉的情况下，从上游壁110的投入口112供给的玻璃原料ma被第一燃烧器组140a中包含的各燃烧器1a～8a和第二燃烧器组140b中包含的各燃烧器1b～8b的火焰加热。由此形成熔融玻璃mg。所形成的熔融玻璃从取出口122排出。
217.作为玻璃熔化炉，在使用本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉的情况下，由第一燃烧器组和第二燃烧器组供给的每1小时的总燃烧热量中的70％以上由氧气助燃燃烧器供给。因此，能够显著地提高玻璃熔化炉内的热效率。
218.另外，在使用本发明的一个实施方式的玻璃熔化炉的情况下，能够显著地抑制玻璃原料ma在投入口112侧的热输入，由此能够显著地抑制玻璃原料ma中的挥发成分的挥发。另外，结果，能够使熔融玻璃的组成接近所期望的组成，能够制造所期望的组成的玻璃制品。
219.(工序s120)
220.接着，利用输送装置将所形成的熔融玻璃输送至成形装置。
221.(工序s130)
222.接着，被输送的熔融玻璃在成形装置中成形。由此形成玻璃带。此外，对玻璃带进行缓慢冷却，由此制造玻璃制品。在需要的情况下，可以将玻璃制品切割成所期望的尺寸。
223.所制造的玻璃制品可以为无碱玻璃。
224.以氧化物基准的质量％计，无碱玻璃可以含有：
225.sio2：54％～73％、
226.al2o3：10％～23％、
227.b2o3：0.1％～12％、
228.mgo：0～12％、
229.cao：0～15％、
230.sro：0～16％、和
231.bao：0～15％，
232.mgo+cao+sro+bao：8％～26％。
233.在这样的组成的无碱玻璃的情况下，b2o3相当于挥发成分。
234.另外，所制造的玻璃制品的β-oh可以在0.3mm-1
～0.45mm-1
的范围内。
235.在此，β-oh为表示玻璃中的水分量的指标，该值越大，表示在玻璃中含有越大量的水分。
236.实施例
237.以下，对本发明的实施例进行说明。需要说明的是，在以下的记载中，例1～例3为实施例，例11～例15为比较例。
238.(例1)
239.使用如上述第一熔化炉100那样的玻璃熔化炉将玻璃原料熔化。
240.玻璃原料为以氧化物基准的质量％计具有以下的组成的无碱玻璃；
241.sio2：54％～73％、
242.al2o3：10％～23％、
243.b2o3：0.1％～12％、
244.mgo：0～12％、
245.cao：0～15％、
246.sro：0～16％、和
247.bao：0～15％。
248.需要说明的是，mgo+cao+sro+bao＝8％～26％。
249.其中，b2o3为比较容易挥发的成分。
250.在玻璃熔化炉中，第一燃烧器组和第二燃烧器组分别由合计8个燃烧器构成。
251.另外，在第一侧壁上设置一个第一排气口，在第二侧壁上设置一个第二排气口。在俯视图中，第一排气口和第二排气口配置在彼此相对的位置上。因此，第一排气口和第二排气口均为特定排气口。
252.第一排气口和第二排气口设置在沿着玻璃熔化炉的延伸方向距离上游壁0.55l的位置。
253.如图1和图2所示，配置在第一分区pa中的燃烧器为1a～3a和1b～3b这6个，配置在第二分区pb中的燃烧器为4a～8a和4b～8b这10个。
254.在第一燃烧器组中，仅将最上游的第一燃烧器1a设定为空气助烧燃烧器。另外，在第二燃烧器组中，仅将最上游的第二燃烧器1b设定为空气助烧燃烧器。将剩余的燃烧器设定为氧气助燃燃烧器。
255.将沿着玻璃熔化炉的延伸方向的上游壁与第一燃烧器组中的最上游的空气助烧燃烧器(燃烧器1a)之间的距离设定为0.1l。另外，将沿着玻璃熔化炉的延伸方向的上游壁与第二燃烧器组中的最上游的空气助烧燃烧器(燃烧器1b)之间的距离设定为0.1l。
256.氧气助燃燃烧器对供给总热量的贡献率为88％。另外，在第一分区pa中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为71％。第二分区pb中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为100％。
257.(例2)
258.使用与例1同样的玻璃熔化炉将玻璃原料熔化。
259.但是，在该例2中，将第一燃烧器组中的第一燃烧器1a和第八燃烧器8a设定为空气助烧燃烧器。同样地，将第二燃烧器组中的第一燃烧器1b和第八燃烧器8b设定为空气助烧
燃烧器。将剩余的燃烧器设定为氧气助燃燃烧器。
260.氧气助燃燃烧器对供给总热量的贡献率为82％。另外，在第一分区pa中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为71％。第二分区pb中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为90％。
261.(例3)
262.使用与例1同样的玻璃熔化炉将玻璃原料熔化。
263.但是，在该例3中，将第一燃烧器组中的第一燃烧器1a和第二燃烧器2a设定为空气助烧燃烧器。同样地，将第二燃烧器组中的第一燃烧器1b和第二燃烧器2b设定为空气助烧燃烧器。将剩余的燃烧器设定为氧气助燃燃烧器。
264.氧气助燃燃烧器对供给总热量的贡献率为73％。另外，在第一分区pa中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为36％。第二分区pb中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为100％。
265.(例11)
266.使用与例1同样的玻璃熔化炉将玻璃原料熔化。
267.但是，在该例11中，将第一燃烧器组中包含的燃烧器全部设定为氧气助燃燃烧器。同样地，将第二燃烧器组中包含的燃烧器全部设定为氧气助燃燃烧器。
268.氧气助燃燃烧器对供给总热量的贡献率为100％。另外，在第一分区pa中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为100％。同样地，第二分区pb中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为100％。
269.(例12)
270.使用与例1同样的玻璃熔化炉将玻璃原料熔化。
271.但是，在该例12中，将第一燃烧器组中的第三燃烧器3a设定为空气助烧燃烧器。同样地，在第二燃烧器组中，将第三燃烧器3b设定为空气助烧燃烧器。将剩余的燃烧器设定为氧气助燃燃烧器。
272.沿着玻璃熔化炉的延伸方向的上游壁与第一燃烧器组中的最上游的空气助烧燃烧器(燃烧器3a)之间的距离为0.25l。同样地，沿着玻璃熔化炉的延伸方向的上游壁与第二燃烧器组中的最上游的空气助烧燃烧器(燃烧器3b)之间的距离为0.25l。
273.氧气助燃燃烧器对供给总热量的贡献率为85％。另外，第一分区pa中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为71％。第二分区pb中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为100％。
274.(例13)
275.使用与例1同样的玻璃熔化炉将玻璃原料熔化。
276.但是，在该例13中，将第一燃烧器组中的第八燃烧器8a设定为空气助烧燃烧器。同样地，在第二燃烧器组中，将第八燃烧器8b设定为空气助烧燃烧器。将剩余的燃烧器设定为氧气助燃燃烧器。
277.沿着玻璃熔化炉的延伸方向的上游壁与第一燃烧器组中的最上游的空气助烧燃烧器(燃烧器8a)之间的距离为0.9l。同样地，沿着玻璃熔化炉的延伸方向的上游壁与第二燃烧器组中的最上游的空气助烧燃烧器(燃烧器8b)之间的距离为0.9l。
278.氧气助燃燃烧器对供给总热量的贡献率为94％。另外，第一分区pa中氧气助燃燃
烧器对供给热量的贡献率为100％。第二分区pb中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为90％。
279.(例14)
280.使用与例1同样的玻璃熔化炉将玻璃原料熔化。
281.但是，在该例14中，将第一燃烧器组中的第一燃烧器1a和第五燃烧器5a～第八燃烧器8a设定为空气助烧燃烧器。同样地，将第二燃烧器组中的第一燃烧器1b和第五燃烧器5b～第八燃烧器8b设定为空气助烧燃烧器。将剩余的燃烧器设定为氧气助燃燃烧器。
282.沿着玻璃熔化炉的延伸方向的第一燃烧器组内的最上游的空气助烧燃烧器(燃烧器1a)与上游壁之间的距离为0.1l。另外，沿着玻璃熔化炉的延伸方向的第二燃烧器组内的最上游的空气助烧燃烧器(燃烧器1b)与上游壁之间的距离为0.1l。
283.氧气助燃燃烧器对供给总热量的贡献率为44％。另外，第一分区pa中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为71％。第二分区pb中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为24％。
284.(例15)
285.使用与例1同样的玻璃熔化炉将玻璃原料熔化。
286.但是，在该例15中，将第一燃烧器组中的第一燃烧器1a～第二燃烧器2a和第五燃烧器5a～第八燃烧器8a设定为空气助烧燃烧器。同样地，将第二燃烧器组中的第一燃烧器1b～第二燃烧器2b和第五燃烧器5b～第八燃烧器8b设定为空气助烧燃烧器。将剩余的燃烧器设定为氧气助燃燃烧器。
287.沿着玻璃熔化炉的延伸方向的第一燃烧器组内的最上游的空气助烧燃烧器(燃烧器1a)与上游壁之间的距离为0.1l。另外，沿着玻璃熔化炉的延伸方向的第二燃烧器组内的最上游的空气助烧燃烧器(燃烧器1b)与上游壁之间的距离为0.1l。
288.氧气助燃燃烧器对供给总热量的贡献率为29％。另外，第一分区pa中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为36％。第二分区pb中氧气助燃燃烧器对供给热量的贡献率为24％。
289.在以下的表1中汇总示出在各例中使用的玻璃熔化炉的燃烧器的结构。
[0290][0291]
(评价)
[0292]
在各例中，对玻璃熔化炉的运行中的每1小时的燃料使用量进行了评价。另外，在各例中，对熔融玻璃中的挥发成分的挥发容易度进行了评价。此外，对在各例中得到的熔融玻璃中的β-oh进行了评价。
[0293]
需要说明的是，挥发成分的挥发容易度以如下方式进行评价。
[0294]
在第一燃烧器组中的第一燃烧器1a的火焰的前端附近测定熔融玻璃的表面温度。在表面温度大于1650℃的情况下，判断为挥发成分容易挥发，在表面温度为1650℃以下的
情况下，判断为挥发成分难以挥发。在温度测定中使用两色式辐射温度计。
[0295]
另外，β-oh以如下方式进行评价。
[0296]
首先，根据利用各燃烧器燃烧的燃料和气体的组成等计算出燃烧后的气体中所含的水分浓度等。接着，考虑到燃烧后的气体向第一排气口和第二排气口流动，计算出熔化室内的气氛中的水分浓度的分布。接着，根据水分浓度的分布和熔融玻璃的平均流速计算出最终扩散到熔融玻璃中的水分量，并将其换算为制造后的玻璃中所含的β-oh。
[0297]
在以下的表2中汇总示出在各例中得到的结果。
[0298]
表2
[0299][0300]
在表2中，“燃料使用量”一栏表示为例11中的相对于燃料使用量的标准值。即，将例11中的燃料使用量为100，并以相对于其的比例表示各例中的“燃料使用量”。
[0301]
另外，在表2中，“挥发抑制效果”一栏的
○
表示挥发成分不易挥发，
×
表示挥发成分容易挥发。
[0302]
从所得到的结果可知，在将所有的燃烧器设定为氧气助燃燃烧器的例11中，燃料使用量被抑制得低。但是可以看出，在例11中，玻璃中的β-oh最高。另外可以看出，在例11中，玻璃原料中的挥发成分容易挥发。
[0303]
另外，可以看出，在例12～例13中，玻璃原料中的挥发成分容易挥发。
[0304]
另外，在例14～例15中，虽然挥发成分的挥发有被抑制的倾向，但燃料使用量变高，效率降低。
[0305]
与此相对，可以看出，在例1～例3中，不易产生挥发成分的挥发。另外，在例1～例3中，燃料使用量也有被显著地抑制的倾向。此外，在例1～例3中，β-oh也被显著地抑制。
[0306]
确认到通过像这样将氧气助燃燃烧器对总燃烧热量的贡献率设定为70％以上，能够显著地提高热效率。另外确认到，通过将第一最上游燃烧器1a和第二最上游燃烧器1b设定为空气助烧燃烧器、并且将沿着延伸方向的从上游壁到这些燃烧器1a、1b的距离设定为0.15l以下，能够显著地抑制挥发成分的挥发。

技术特征：
1.一种玻璃熔化炉，其中，所述玻璃熔化炉具有彼此相对的上游壁和下游壁、以及彼此相对的第一侧壁和第二侧壁，在所述第一侧壁上配置有包含氧气助烧燃烧器和空气助烧燃烧器的第一燃烧器组，在所述第二侧壁上配置有包含氧气助烧燃烧器和空气助烧燃烧器的第二燃烧器组，由所述第一燃烧器组和所述第二燃烧器组供给的每1小时的总燃烧热量的70％以上由所述氧气助烧燃烧器供给，所述第一侧壁和/或所述第二侧壁具有将燃烧废气排出到体系外的排气口，将最靠近所述上游壁的所述排气口称为特定排气口，将从所述上游壁到所述下游壁的距离设为l、将该l的方向称为延伸方向、并将所述第一燃烧器组中的位于最上游侧的燃烧器称为第一最上游燃烧器时，该第一最上游燃烧器配置在沿着所述延伸方向距离所述上游壁0.15l以内的位置，所述第一最上游燃烧器为空气助烧燃烧器。2.如权利要求1所述的玻璃熔化炉，所述第一最上游燃烧器配置在所述特定排气口的上游。3.如权利要求1或2所述的玻璃熔化炉，其中，在将所述第二燃烧器组中的位于最上游侧的燃烧器称为第二最上游燃烧器时，该第二最上游燃烧器配置在沿着所述延伸方向距离所述上游壁0.15l以内的位置，该第二最上游燃烧器为空气助烧燃烧器。4.如权利要求3所述的玻璃熔化炉，其中，所述第二最上游燃烧器配置在所述特定排气口的上游。5.如权利要求1～4中任一项所述的玻璃熔化炉，其中，所述特定排气口配置在沿着所述延伸方向距离所述上游壁0.3l～0.7l的位置。6.如权利要求1～5中任一项所述的玻璃熔化炉，其中，在所述第一侧壁上设置有1个或2个以上的第一排气口，在所述第二侧壁上设置有1个或2个以上的第二排气口。7.如权利要求6所述的玻璃熔化炉，其中，所述第一排气口和所述第二排气口各存在一个，所述第二排气口配置在在所述延伸方向上相对于所述第一排气口偏移0l～0.2l的位置。8.如权利要求1～7中任一项所述的玻璃熔化炉，其中，在将所述第一侧壁与所述第二侧壁之间的距离设为宽度w时，l/w＝2～5。9.如权利要求1～8中任一项所述的玻璃熔化炉，其中，在所述上游壁与所述下游壁之间具有引导熔融玻璃的分隔壁，所述熔融玻璃在通过所述分隔壁时，在该玻璃熔化炉的底部流动。10.一种制造装置，其为玻璃制品的制造设备，其中，所述制造装置具有：玻璃熔化炉、成形装置、和连接所述玻璃熔化炉和所述成形装置的输送装置，所述玻璃熔化炉为权利要求1～9中任一项所述的玻璃熔化炉。
11.一种制造方法，其为玻璃制品的制造方法，其中，所述制造方法具有：熔化工序、输送工序、和成形工序，在所述熔化工序中使用了权利要求1～9中任一项所述的玻璃熔化炉。12.如权利要求11所述的制造方法，其中，所述玻璃制品由无碱玻璃构成，以氧化物基准的质量％计，该无碱玻璃含有：sio2：54％～73％、al2o3：10％～23％、b2o3：0.1％～12％、mgo：0～12％、cao：0～15％、sro：0～16％、和bao：0～15％，并且mgo+cao+sro+bao为8％～26％。13.如权利要求11或12所述的制造方法，其中，所述玻璃制品的β-oh在0.3mm-1
～0.45mm-1
的范围内。

技术总结
本发明涉及玻璃熔化炉、玻璃制品的制造设备和玻璃制品的制造方法。本发明涉及能够得到能够提高热效率并且抑制组成的偏差的熔融玻璃的玻璃熔化炉。玻璃熔化炉具有彼此相对的上游壁和下游壁、以及彼此相对的第一侧壁和第二侧壁，在第一侧壁上配置有第一燃烧器组，在第二侧壁上配置有第二燃烧器组，由第一燃烧器组和第二燃烧器组供给的每1小时的总燃烧热量的70％以上由氧气助燃燃烧器供给，将从上游壁到下游壁的距离设为L、将该L的方向称为延伸方向、并将第一燃烧器组中的位于最上游侧的燃烧器称为第一最上游燃烧器时，该第一最上游燃烧器配置在沿着延伸方向距离上游壁0.15L以内的位置，第一最上游燃烧器为空气助烧燃烧器。第一最上游燃烧器为空气助烧燃烧器。第一最上游燃烧器为空气助烧燃烧器。


技术研发人员：增田健一
受保护的技术使用者：AGC株式会社
技术研发日：2023.01.17
技术公布日：2023/8/23