电动工具及电锤的制作方法

1.本发明涉及冲击类电动工具，具体涉及一种电锤。


背景技术：

2.电锤或电镐等冲击类电动工具作为广泛使用的电动工具，能在混凝土、砖、石头等硬性材料上开孔。工具工作过程中，整机震动较大，人机工程有待进一步提升。


技术实现要素：

3.为解决现有技术的不足，本发明的目的在于提供一种整机震动小、冲击能量密度高的冲击类电动工具。
4.为了实现上述目标，本发明采用如下的技术方案：一种电锤，其构成为通过顶端功能件进行锤钻作业，所述电锤包括： 马达；驱动机构，用于产生驱动力； 冲击机构，能与所述顶端功能件抵接，能被所述驱动机构驱动以带动所述顶端功能件沿输出轴线做往复运动，其中所述输出轴线沿所述电锤的前后方向延伸；所述冲击机构包括：冲击杆，能与所述顶端功能件抵接；冲击动力件，与所述驱动机构连接，用于产生冲击动力；冲击块，位于所述冲击杆和所述冲击动力件之间，与所述冲击动力件之间能形成气体空间，能在所述冲击动力件产生的冲击动力的冲击下往复运动，以冲击所述冲击杆；其中，所述气体空间内气体的比容大于或等于0.3m
³
/kg且小于或等于0.4m
³
/kg，所述电锤的冲击能量密度大于或等于23000 j/min；其中，所述气体的质量为固定值，所述冲击动力件在沿所述输出轴线方向运动至最前端时，所述气体具有第一气体体积，所述比容为所述第一气体体积与所述质量的比值。
5.进一步的，所述气体的比容大于或等于0.3m
³
/kg且小于或等于0.36m
³
/kg，所述电锤的冲击能量密度大于或等于23000 j/min。
6.进一步的，所述气体的比容大于或等于0.3m
³
/kg且小于或等于0.4m
³
/kg，所述电锤的冲击能量密度大于或等于26000 j/min。
7.进一步的，所述电锤的冲击频率大于或等于4200 bpm。
8.进一步的，所述电锤的冲击频率大于或等于4350 bpm。
9.进一步的，所述驱动机构中与所述冲击动力件连接的驱动件在所述输出轴线方向上的往复中心线与所述冲击块的后端面之间的距离小于或等于80mm。
10.一种电动工具，其构成为通过顶端功能件至少能进行冲击作业，所述电动工具包括： 马达；驱动机构，用于产生驱动力； 冲击机构，能与所述顶端功能件抵接，能被所述驱动机构驱动以带动所述顶端功能件沿输出轴线做往复运动，其中所述输出轴线沿所述电动工具的前后方向延伸；所述冲击机构包括：冲击杆，能与所述顶端功能件抵接；冲击动力件，与所述驱动机构连接，用于产生冲击动力；冲击块，位于所述冲击杆和所述冲击动力件之间，与所述冲击动力件之间能形成气体空间，能在所述冲击动力件产生的冲击动力的冲击下往复运动，以冲击所述冲击杆；其中，所述电锤的冲击能量密度大于或等于23000 j/min；
所述驱动机构中与所述冲击动力件连接的驱动件在所述输出轴线方向上的往复中心线与所述冲击块的后端面之间的距离小于或等于80mm。
11.进一步的，所述电动工具的冲击频率大于或等于4200 bpm。
12.一种电动工具，其构成为通过顶端功能件至少能进行冲击作业，所述电动工具包括：马达；驱动机构，用于产生驱动力； 冲击机构，能与所述顶端功能件抵接，能被所述驱动机构驱动以带动所述顶端功能件沿输出轴线做往复运动，其中所述输出轴线沿所述电动工具的前后方向延伸；所述冲击机构包括：冲击杆，能与所述顶端功能件抵接；冲击动力件，与所述驱动机构连接，用于产生冲击动力；冲击块，位于所述冲击杆和所述冲击动力件之间，与所述冲击动力件之间能形成气体空间，能在所述冲击动力件产生的冲击动力的冲击下往复运动，以冲击所述冲击杆；其中，所述电锤的冲击能量密度大于或等于23000 j/min，所述电动工具的冲击频率大于或等于4200bpm。
13.进一步的，所述电动工具的冲击频率大于或等于4350 bpm。
14.有益效果：实现了一种高频次小冲击功、整机震动低、体积更小、人机工程更优的电锤。
附图说明
15.图1是本发明一种实施方式中电锤的结构图；图2是图1所示电锤去掉壳体后部分内部结构图；图3是图1所示电锤的剖视图；图4是本发明一种实施方式中电锤的结构图；图5是图4所示电锤去掉壳体后部分内部结构图；图6是图4所示电锤去掉壳体后部分内部结构图；图7是图4所示电锤的剖视图。
16.附图标记：1-电锤；10-电源接口；11-壳体；111-握持部；112-第一容纳部；113-第二容纳部；2-马达；21-马达主体； 22-马达轴；23-第一马达传动齿轮；24-第二马达传动齿轮；3-驱动机构；31-第一驱动组件；311-第一驱动轴；312-第一传动齿轮；313-第一驱动齿轮；32-第二驱动组件；321-第二驱动轴；322-第二传动齿轮；323-摆杆轴承；33-第三驱动组件；331-第三驱动轴；332-第三传动齿轮；333-第三驱动齿轮；34-第四驱动组件；341-曲柄摇杆；35-支撑件；4-冲击机构；41-冲击杆；42-冲击块；43-冲击动力件；431-活塞；432-连接件；433-气缸；44-气体空间；5-输出机构；51-套筒；52-套筒驱动轮；521-第一套筒驱动轮；522-第二套筒驱动轮；53-气孔；6-顶端功能件；7-夹持组件；8-副手柄；a-输出轴线；b-马达轴线；l-往复中心线与冲击块的后端面之间的距离。
具体实施方式
17.以下，参考附图对本发明的实时方式进行说明。此外，在以下的实时方式中，作为构成通过驱动顶端功能件进行工作的电动工具的一个示例，示出了电锤。其他冲击类电动工具，如电镐也在本技术的保护范围内，此处不再一一列举。
18.电锤构成为，能使安装在工具上的顶端功能件沿输出轴线方向做直线状的往复运动或者绕输出轴线方向旋转，或者同时进行上述两种动作。
19.首先，对电锤的整体结构进行说明。为了清楚的说明本技术的技术方案，定义了如图1和图4所示的上、下、前、后。
20.如图1和图4所示，电锤1的外轮廓主要由壳体11构成，壳体11形成有握持部111，壳体11内部形成有能包含各种功能部件的容纳空间。
21.参考图1至图4，电锤1主要包括壳体11、电源接口10、马达2、驱动机构3、冲击机构4、输出机构5。在一个实施方式中，电源接口10能接入电池包，电池包与壳体11可以插接设置，也可以是分离设置的，即电池包并不直接安装在壳体11表面，在此并不限制具体的安装方式，只要能够实现提供动力来源即可。在一个实施方式中，电源接口10能接入交流市电。
22.壳体11形成有供用户握持的握持部111，容纳马达2和驱动机构3的第一容纳部112，容纳冲击机构4以及输出机构5的第二容纳部113。如图1和图4所示，为更清楚说明不同结构的设计位置，定义输出轴线a。在一个实施方式中，输出轴线a与顶端功能件6的安装方向所在的直线基本平行或二者为同一直线，第二容纳部113沿输出轴线a方向延伸，第一容纳部112与第二容纳部113整体形成为侧视时大致“t”型形状。在一个实施方式中，第一容纳部112也可以沿输出轴线a方向延伸，第一纳部与第二容纳部113整体形成为侧视时大致长方形形状。
23.马达2，包括马达主体21以及马达轴22。马达轴22所在的马达轴线b与上述输出轴线a具有夹角，该夹角大于或等于0
°
且小于或等于180
°
。在一个实施方式中，马达轴线b与输出轴线a的夹角近似为90
°
。在一个实施方式中，马达轴线b与输出轴线a基本平行。
24.输出机构5，包括：套筒51，套筒51能被驱动机构3驱动以绕输出轴线a转动。具体而言，套筒51形成有用于收容顶端功能件6的收容腔，顶端功能件6可以插入至收容腔。夹持组件7可以将顶端功能件6保持在套筒51内。当套筒51绕输出轴线a转动时，能驱动顶端功能件6转动。在一个实施例中，套筒51的外侧固定有套筒驱动轮52，套筒驱动轮52能被驱动机构3驱动，从而带动套筒51转动。
25.冲击机构4，能被驱动机构3驱动，以带动顶端功能件6沿输出轴线a方向做往复运动。在本实施例中，冲击机构4包括冲击杆41、冲击块42以及冲击动力件43。冲击杆41能与顶端功能件6抵接。也就是说，在顶端功能件6沿输出轴线a的方向由前往后插入套筒51后，能与冲击块42的前端面接触。冲击杆41在套筒51内的位置基本固定不变。冲击块42设置在冲击杆41的后端，能在冲击动力的推动下沿输出轴线a方向由后向前往复地冲击冲击杆41。在冲击块42处于冲击位置时，冲击杆41能将冲击力传递至顶端功能件6，从而使顶端功能件6对工件进行冲击动作。冲击动力件43设置在冲击块42之后，且冲击动力件43的一端与驱动机构3连接，能被驱动机构3驱动产生冲击动力。
26.在本实施例中，冲击块42与冲击动力件43之间能形成一个气体空间44。冲击动力件43在驱动机构3的驱动下能压缩该气体空间44内的气体，造成气体空间44内的气体压强
增大，从而产生冲击动力。也就是说，冲击动力件43在被驱动机构3驱动时，能沿输出轴线a方向由后往前移动，以压缩气体空间44内的气体，相应的气体空间44的大小也会发生变化。在气体空间44内的气体压强足够大时，冲击块42能被推动朝冲击杆41所在方向冲击。具体的，在冲击动力件43由后往前移动的过程中，气体空间44沿输出轴线a方向上的长度不断减小，在冲击块42冲击冲击杆41时，冲击块42移动到了冲击位置。在冲击块42处于冲击位置时，上述气体空间44在输出轴线a上的长度最小。
27.驱动机构3设置在第一容纳部112内，能驱动输出机构5带动顶端功能件6进行钻孔作业，或者驱动冲击机构4带动顶端功能件6进行冲击作业，或者同时驱动输出机构5和冲击机构4使顶端功能件6进行锤钻作业。在可选实现方式中，驱动机构3可以配合其他离合结构或控制结构或者切换结构来选择性的控制输出机构5或冲击机构4，具体的实现方式在本实施例中不做详述。
28.在一个实施例中，驱动机构3包括第一驱动组件31和第二驱动组件32。第一驱动组件31用于驱动输出机构5，第二驱动组件32用于驱动冲击机构4。参考图2和图3，第一驱动组件31包括第一驱动轴311、第一传动齿轮312以及第一驱动齿轮313；第二驱动组件32包括第二驱动轴321、第二传动齿轮322以及第二驱动齿轮323和偏心轴324。其中，第一驱动轴311与马达轴22以及第二驱动轴321在竖直方向上近似平行。马达轴22上设有第一马达传动齿轮23，第一马达传动齿轮23能分别与上述第一传动齿轮312和第二传动齿轮322啮合。马达转动能带动第一马达转动齿轮23转动，第一马达传动齿轮23带动第一传动齿轮312和第二传动齿轮322转动，进而第一传动齿轮312带动第一驱动轴311转动、第二传动齿轮322带动第二驱动轴321转动。进一步的，第一驱动轴311转动能带动第一驱动齿轮313转动，由于第一驱动齿轮313与套筒51外固定的第一套筒驱动轮521啮合，从而第一套筒驱动轮521能带动套筒51转动，进而顶端功能件6能进行钻孔作业。另外，第二驱动轴321转动能带动第二驱动齿轮323转动，从而设置在第二驱动齿轮323上的偏心轴324能在前后方向上往复摆动。由于偏心轴324与冲击动力件43连接，从而冲击动力件43能产生冲击动力，以使顶端功能件6在输出轴线a方向上做往复冲击动作。在一个实施例中，第一驱动齿轮313为锥齿轮，套筒51外固定的第一套筒驱动轮521能与该锥齿轮啮合，从而改变传动方向。
29.在一种实施方式中，偏心轴324与冲击动力件43直接连接，则偏心轴324可以作为驱动机构3中与冲击动力件43连接的驱动件。
30.在一种实施方式中，偏心轴324在输出轴线a方向上的往复中心线c与冲击块42的后端面之间的距离小于或等于80mm。参考图2和图3，偏心轴324转动到最前端时具有第一位置，转动到最后端时具有第二位置。则第一位置和第二位置在平行于输出轴线a方向上的连线的中心点所在的垂直于输出轴线a的线即为偏心轴324的往复中心线c。示例性的，参考图2第一位置位于垂直于输出轴线a的第一位置线c1上，第二位置位于垂直于输出轴线a的第二位置线c2上，则平行于第一位置线c1和第二位置线c2且与二者之间的距离相等的线即为往复中心线c。参考图3往复中心线c到冲击块42的后端面之间的距离为l。在本实施例中，则l≤80mm。
31.在一种实现方式中，则偏心轴324在带动冲击动力件43在输出轴线a方向做往复运动时，上述距离l不断变换，并最大为80mm。由于气体空间44内气体的质量m=πr2lρ0，其中r为气体空间44的半径，也可以认为是气缸433的半径或者套筒51的半径，l为往复中心线c与冲
击块42的后端面之间的距离，ρ0为工作温度在140℃以下的空气密度，取值为0.915kg/m3。在一种实现方式中，气体空间44内气体的比容ve为气体空间44内气体的体积与质量的比值，即ve= v/m。
32.在本技术实施例中，气体空间44内气体的质量基本不变可以认为是固定值m1，而冲击动力件43在沿输出轴线a方向运动至最前端时，气体具有第一气体体积v1。其中，m1可以为冲击动力件43在输出轴线a方向上最后端时，气体空间44内气体的质量。另外，针对裸机重量大于或等于4kg的ac电锤或裸机重量大于或等于3kg的dc电锤而言，气缸433内靠近冲击块42后端面的温度约为120
°
，若电锤的工作环境温度为20
°
，则气缸433内靠近冲击块42后端面的温度约为140
°
。在上述条件下，气体空间44内气体的比容ve1= v1/m1， ve1的取值范围为大于或等于0.3m
³
/kg且小于或等于0.4m
³
/kg。
33.在一种实施方式中，气体空间44内气体比容ve1大于或等于0.3m
³
/kg且小于或等于0.4m
³
/kg的基础上，电锤1的冲击能量密度大于或等于23000 j/min。例如，电锤1的冲击能量密度为23500 j/min、24000 j/min、24500 j/min、25000 j/min、25500 j/min、26000 j/min等。
34.在一种实施方式中，气体空间44内气体比容ve1大于或等于0.3m
³
/kg且小于或等于0.36m
³
/kg的基础上，电锤1的冲击能量密度大于或等于23000 j/min。例如，电锤1的冲击能量密度为23500 j/min、24000 j/min、24500 j/min、25000 j/min、25500 j/min、26000 j/min等。
35.在一种实施方式中，气体空间44内气体比容ve1大于或等于0.3m
³
/kg且小于或等于0.4m
³
/kg的基础上，电锤1的冲击能量密度大于或等于26000 j/min。例如，电锤1的冲击能量密度为26500 j/min、27000 j/min、27500 j/min等。
36.在一种实施方式中，冲击能量密度大于或等于23000 j/min基础上，电锤1的冲击频率大于或等于4200bpm，例如冲击频率为4300 bpm，4400bpm，4500bpm等。
37.在一种实施方式中，冲击能量密度大于或等于23000 j/min基础上，电锤1的冲击频率大于或等于4350bpm，例如冲击频率为4400 bpm，4450bpm，4500bpm等。
38.在一种实施方式中，冲击能量密度大于或等于23000 j/min基础上，偏心轴324在输出轴线a方向上的往复中心线c与冲击块42的后端面之间的距离小于或等于80mm。
39.在一种实施方式中，还包括支撑件35，设置在马达轴22上，能支撑第一驱动组件31和第二驱动组件32使其位于马达2上端。
40.参考图2和图3，冲击动力件43包括活塞431以及固定在活塞431上的连接件432，连接件432的前端固定在活塞431上，连接件432的后端与上述偏心轴324连接。从而，在第二驱动轴321转动带动偏心轴324在前后方向上往复摆动时，连接件432也能带动活塞431在套筒51内往复运动。在本实施例中，活塞432的前端面与冲击块42后端面之间能形成气体空间44。可以理解的，在偏心轴324距离套筒51最近时，活塞431距离套筒51的后端最远；在偏心轴324距离套筒51最远时，活塞431距离套筒51的后端最近。在活塞431远离套筒51后端向前移动的过程中，气体空间44内的气体被压缩，气体压强增大，能推动冲击块42向前冲击至冲击位置。在活塞431向靠近套筒51后端移动的过程中，气体空间44内的气体压强逐渐减小，造成负压强，从而冲击块42会向后移动离开冲击位置。上述过程为冲击机构4完成一次冲击动作并复位的过程。在本实施例中，冲击块42的后端面、套筒51的内侧壁以及活塞431的前
端面能够形成上述气体空间44。可选的，上述气体空间44可以是封闭空间也可以是非封闭空间，例如在套筒51壁上留有气孔53，该气孔53能在活塞431移动的过程中，为气体空间44与套筒51外部的空间提供气体交换的通道，能降低活塞431多次往复运动后造成的发热严重的问题。
41.在一个实施例中，电锤的结构如图4至图7所示。在图4-图7所示的电锤与图1至图3所示的电锤主要区别是驱动机构3和冲击动力机构4。因此，本实施方式中，对于其他结构不做赘述。其中，图4-图7沿用图1至图3的标号，即相同部件采用相同标号。
42.在一种实施方式中，驱动机构3包括第三驱动组件33和第四驱动组件34。第三驱动组件33用于驱动输出机构5，第四驱动组件34用于驱动冲击机构4。参考图5至图7，第三驱动组件33包括第三驱动轴331、第三传动齿轮332以及第三驱动齿轮333；第四驱动组件34包括设置在所述第三驱动轴331上的摇杆341。摇杆341与冲击动力件43直接连接，能带动冲击动力件43运动，遥杆341可以作为驱动机构3中与冲击动力件43连接的驱动件。
43.在一种实施方式中，第三驱动轴331与马达轴22整体形成为侧视时大致垂直。在马达轴22的上端设有第二马达传动齿轮24，第二马达传动齿轮24能与第三驱动轴331上的第三传动齿啮合，从而在马达转动时，第三驱动轴331被驱动转动。在本实施例中，第三驱动轴331上由后至前设置有第三传动齿轮332、摇杆341、以及第三驱动齿轮333。在第三驱动轴331被驱动转动后，摇杆341被驱动能在输出轴线a方向做往复运动，由于摇杆341与冲击动力件43连接，从而冲击动力件43能产生冲击动力，以使顶端功能件6在输出轴线a方向上做往复冲击动作。第三驱动齿轮333与套筒51外固定的第二套筒驱动轮522啮合，从而能驱动套筒51转动。在本实施例中，第二马达传动齿轮24为锥齿轮，第三传动齿轮332能与该锥齿轮啮合，从而能改变传动方向。
44.参考图5至图7，冲击动力件43包括气缸433。气缸433为一端开口的半封闭式腔体。具体而言，在沿输出轴线a方向上，气缸433的后端为封闭端且能与上述摇杆341连接，气缸433的前端为开口端，用于容纳冲击块42。在本实施例中，气缸433与遥杆341连接，在遥杆341被驱动在输出轴线a方向做往复运动时，气缸433被带动做往复运动。在气缸433向前移动的过程中，气体空间44内的气体被压缩，气压增大，在气压增大到一定程度时，冲击块42被推动向前冲击至冲击位置；在气缸433向后移动的过程中，气体空间44内的气压逐渐降低至负压状态，冲击块42被带动向后移动以离开冲击位置。上述过程为冲击机构4完成一次冲击动作并复位的过程。在本实施例中，冲击块42的后端面与气缸433的内壁能形成气体空间44，其中，气缸433的内壁主要包括侧壁以及气缸433后端的内壁。上述气体空间44可以是封闭空间也可以是非封闭空间，例如在气缸433壁上留有气孔53，该气孔53能在气缸433移动的过程中，为气体空间44与气缸433外部的空间提供气体交换的通道，能降低气缸433多次往复运动后造成的发热严重的问题。
45.在一种实施方式中，图2和图3所示的驱动机构3可以与图5至图7所示的冲击动力件43配合进行作业；图2和图3所示的冲击动力件43也可以图5至图7所示的驱动机构3配合进行作业。在本技术实施例中，在保证冲击动力件43与冲击块42之间具有气体空间44的基础上，也可以采用冲击动力件43或驱动机构3的其他变形结构。
46.在一种实施方式中，遥杆341在输出轴线a方向上的往复中心线c与冲击块42的后端面之间的距离小于或等于80mm。参考图6和图7，遥杆341摆动到最前端时具有第一位置，
摆动到最后端时具有第二位置。则第一位置和第二位置在平行于输出轴线a方向上的连线的中心点所在的垂直于输出轴线a的线即为遥杆341的往复中心线c。示例性的，参考图6第一位置位于垂直于输出轴线a的第一位置线c1上，第二位置位于垂直于输出轴线a的第二位置线c2上，则平行于第一位置线c1和第二位置线c2且与二者之间的距离相等的线即为往复中心线c。参考图7往复中心线c到冲击块42的后端面之间的距离为l。在本实施例中，l≤80mm。
47.在一种实施方式中，气体空间44内气体比容ve1大于或等于0.3m
³
/kg且小于或等于0.4m
³
/kg的基础上，电锤1的冲击能量密度大于或等于23000 j/min。例如，电锤1的冲击能量密度为23500 j/min、24000 j/min、24500 j/min、25000 j/min、25500 j/min、26000 j/min等。需要说明的，本实施例中计算比容ve1时，关于m1和v1的限定与上述实施例中一致。
48.在一种实施方式中，气体空间44内气体比容ve1大于或等于0.3m
³
/kg且小于或等于0.36m
³
/kg的基础上，电锤1的冲击能量密度大于或等于23000 j/min。例如，电锤1的冲击能量密度为23500 j/min、24000 j/min、24500 j/min、25000 j/min、25500 j/min、26000 j/min等。
49.在一种实施方式中，气体空间44内气体比容ve1大于或等于0.3m
³
/kg且小于或等于0.4m
³
/kg的基础上，电锤1的冲击能量密度大于或等于26000 j/min。例如，电锤1的冲击能量密度为26500 j/min、27000 j/min、27500 j/min等。
50.在一种实施方式中，冲击能量密度大于或等于23000 j/min基础上，电锤1的冲击频率大于或等于4200bpm，例如冲击频率为4300 bpm，4400bpm，4500bpm等。
51.在一种实施方式中，冲击能量密度大于或等于23000 j/min基础上，电锤1的冲击频率大于或等于4350bpm，例如冲击频率为4400 bpm，4450bpm，4500bpm等。
52.在一个实施例中，冲击能量密度大于或等于23000 j/min基础上，遥杆341在输出轴线a方向上的往复中心线c与冲击块42的后端面之间的距离小于或等于80mm。
53.在本技术实施例中，可以通过调整偏心轴324或者遥杆341等作为驱动件的结构的安装位置或者角度，以达到调整往复中心线c和冲击块42的后端面之间的距离l的目的。
54.在本技术实施例中，气体比容在0.3m
³
/kg-0.4m
³
/kg之间变换的过程中，电锤的冲击能量密度能达到大于或等于23000 j/min，冲击频率能大于或等于4200bpm，实现了一种高频次小冲击的电锤。在保证冲击能力强的同时也降低了整机的震动感，优化了人机工程。另外，由于具备较小的往复中心线到冲击块后端面的距离，实现了结构上的更紧凑化设计，也在一定程度上减小了工具整机在前后方向上的长度，缩短了整机尺寸。
55.在一个实施例中，电锤1还包括副手柄8。副手柄8可拆卸的安装在工具主体上，以辅助用户操作电锤1。
56.下面将通过表1示出不同现有技术中不同类型的电锤a1-a3与本技术实施例所保护的电锤a4在其他的工具常用常数x设置基本相同的情况下，往复中心线c到冲击块42的后端面之间的距离为l、电锤的负载冲击频率以及冲击能量密度的对比。
57.表1
表1中的工具a1-工具a4所选的工具常用参数相同均为x，x的数值或种类此处不详述。
58.通过对表1中第三行至第五行对比可知，现有工具的往复中心线到冲击块的后端面之间的距离小于80mm时，其冲击频率较低，冲击能量密度也较低。对比表1中第二行和第五行可知，现有工具中往复中心线到冲击块的后端面之间的距离即使提高到大于80mm，其击频率和冲击能量密度也不够高。从而由表1可明显看出，本技术所保护的电锤在往复中心线到冲击块的后端面之间的距离小于或等于80mm时，冲击频率和冲击能量密度均能达到较高水平。
59.以上显示和描述了本发明的基本原理、主要特征和优点。本行业的技术人员应该了解，上述实施例不以任何形式限制本发明，凡采用等同替换或等效变换的方式所获得的技术方案，均落在本发明的保护范围内。

技术特征：
1.一种电锤，其构成为通过顶端功能件进行锤钻作业，所述电锤包括：马达；驱动机构，用于产生驱动力；冲击机构，能与所述顶端功能件抵接，能被所述驱动机构驱动以带动所述顶端功能件沿输出轴线做往复运动，其中所述输出轴线沿所述电锤的前后方向延伸；所述冲击机构包括：冲击杆，能与所述顶端功能件抵接；冲击动力件，与所述驱动机构连接，用于产生冲击动力；冲击块，位于所述冲击杆和所述冲击动力件之间，与所述冲击动力件之间能形成气体空间，能在所述冲击动力件产生的冲击动力的冲击下往复运动，以冲击所述冲击杆；其特征在于，所述气体空间内气体的比容大于或等于0.3m
³
/kg且小于或等于0.4m
³
/kg，所述电锤的冲击能量密度大于或等于23000 j/min；其中，所述气体的质量为固定值，所述冲击动力件在沿所述输出轴线方向运动至最前端时，所述气体具有第一气体体积，所述比容为所述第一气体体积与所述质量的比值。2.根据权利要求1所述的电锤，其特征在于：所述气体的比容大于或等于0.3m
³
/kg且小于或等于0.36m
³
/kg，所述电锤的冲击能量密度大于或等于23000 j/min。3.根据权利要求1所述的电锤，其特征在于：所述气体的比容大于或等于0.3m
³
/kg且小于或等于0.4m
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/kg，所述电锤的冲击能量密度大于或等于26000 j/min。4.根据权利要求1所述的电锤，其特征在于：所述电锤的冲击频率大于或等于4200 bpm。5.根据权利要求1所述的电锤，其特征在于：所述电锤的冲击频率大于或等于4350 bpm。6.根据权利要求1所述的电锤，其特征在于：所述驱动机构中与所述冲击动力件连接的驱动件在所述输出轴线方向上的往复中心线与所述冲击块的后端面之间的距离小于或等于80mm。7.一种电动工具，其构成为通过顶端功能件至少能进行冲击作业，所述电动工具包括：马达；驱动机构，用于产生驱动力；冲击机构，能与所述顶端功能件抵接，能被所述驱动机构驱动以带动所述顶端功能件沿输出轴线做往复运动，其中所述输出轴线沿所述电动工具的前后方向延伸；所述冲击机构包括：冲击杆，能与所述顶端功能件抵接；冲击动力件，与所述驱动机构连接，用于产生冲击动力；冲击块，位于所述冲击杆和所述冲击动力件之间，与所述冲击动力件之间能形成气体空间，能在所述冲击动力件产生的冲击动力的冲击下往复运动，以冲击所述冲击杆；其特征在于，
所述电锤的冲击能量密度大于或等于23000 j/min；所述驱动机构中与所述冲击动力件连接的驱动件在所述输出轴线方向上的往复中心线与所述冲击块的后端面之间的距离小于或等于80mm。8.根据权利要求7所述的电动工具，其特征在于：所述电动工具的冲击频率大于或等于4200 bpm。9.一种电动工具，其构成为通过顶端功能件至少能进行冲击作业，所述电动工具包括：马达；驱动机构，用于产生驱动力；冲击机构，能与所述顶端功能件抵接，能被所述驱动机构驱动以带动所述顶端功能件沿输出轴线做往复运动，其中所述输出轴线沿所述电动工具的前后方向延伸；所述冲击机构包括：冲击杆，能与所述顶端功能件抵接；冲击动力件，与所述驱动机构连接，用于产生冲击动力；冲击块，位于所述冲击杆和所述冲击动力件之间，与所述冲击动力件之间能形成气体空间，能在所述冲击动力件产生的冲击动力的冲击下往复运动，以冲击所述冲击杆；其特征在于，所述电锤的冲击能量密度大于或等于23000 j/min；所述电动工具的冲击频率大于或等于4200bpm。10.根据权利要求9所述的电动工具，其特征在于：所述电动工具的冲击频率大于或等于4350 bpm。

技术总结
本发明公开了一种电动工具及电锤，电锤包括：马达；驱动机构，产生驱动力；冲击机构，与顶端功能件抵接，被驱动机构驱动以带动顶端功能件沿输出轴线做往复运动，输出轴线沿电锤的前后方向延伸；冲击机构包括：冲击杆，与顶端功能件抵接；冲击动力件，与驱动机构连接，产生冲击动力；冲击块，位于冲击杆和冲击动力件之间，与冲击动力件之间能形成气体空间，在冲击动力件产生的冲击动力的冲击下往复运动，以冲击冲击杆；气体空间内气体的比容大于或等于0.3m


技术研发人员：韩言 蔡建恒 王福祥
受保护的技术使用者：南京泉峰科技有限公司
技术研发日：2022.03.25
技术公布日：2023/10/8