一种三压再热联合循环电厂系统的性能优化方法与流程

1.本发明涉及一种三压再热联合循环电厂系统的性能优化方法，属于燃气轮机联合循环发电技术领域。


背景技术：

2.燃气轮机发电厂一般采用燃气-蒸汽联合循环的发电方式，主要由燃气轮机、余热锅炉、蒸汽轮机三部分构成。重型燃气轮机的主要部件包括压气机，燃烧室以及透平，压气机吸入空气压缩后送入燃烧室内，使燃料(油或天然气)燃烧产生高温高压燃气，进入燃气轮机膨胀做功发电，再将燃气轮机排出的气体引入锅炉(余热锅炉)，作为锅炉的热源，利用锅炉产生的蒸汽进入蒸汽轮机再发电。这样就形成了燃气轮机和蒸汽轮机共同作为原动机的联合循环发电系统。
3.燃气轮机联合循环发电具有高效、清洁等特点，目前国内市场中燃气轮机主要作为调峰机组使用，大部分时间运行在部分负荷工况下。联合循环的效率由燃气循环和蒸汽循环共同决定，蒸汽循环的参数受到燃气轮机排气温度的限制，因而蒸汽循环的效率也会受到燃气循环的牵制。对于三压再热联合循环机组，燃机排气温度一般在550℃-620℃，主蒸汽温度限制在535-580℃左右，再热蒸汽温度限制在530-575℃左右。提高燃气轮机排气温度可以使进入余热锅炉的烟气能量增加，进而提高三压再热锅炉主蒸汽温度和再热蒸汽温度，从而使联合循环效率大大提高，然而在联合循环出力一定的情况下，提高燃机排气温度又会使得燃机效率降低。因此燃机排气温度存在一个最佳值，使得燃气-蒸汽联合循环性能最优。同时，由于主蒸汽温度和再热蒸汽温度受到锅炉管道和汽机承温能力限制，当温度过高时会进行喷水减温，从而限制蒸汽温度的进一步提升，根据换热面布置方式和材料承温能力不同，喷水减温限制温度匹配策略存在寻优空间。
4.按照目前电厂的常规运行策略，部分负荷工况时燃机排气温度与满负荷时保持一致(或略低于满负荷)，但由于部分负荷燃机的压比降低等原因，透平进口温度也远低于可以达到的最高温度，使得这一策略实际上并没有在部分负荷时充分利用透平叶片的承温能力，也无法使燃机侧和汽水侧的性能完美匹配，存在优化的空间。
5.对于三压再热余热锅炉，高压缸排汽会和中压蒸汽混合后进入再热器，被进一步加热成更高温度的再热蒸汽，因此再热蒸汽温度和主蒸汽温度一样会显著影响汽轮机出力和效率。现有的三压再热机组一般会根据汽机的承温能力预先设置主蒸汽和再热蒸汽温度限制值，当温度超过限制值时进行喷水减温。当燃机排气温度提高时，主蒸汽温度和再热蒸汽温度都会随之升高，从而提高汽轮机性能，喷水减温在限制蒸汽温度的同时也限制了汽轮机性能的提升。主蒸汽和再热蒸汽的温度不同，达到喷水温度的时刻不同，并且对汽轮机的性能影响程度也不同，因此在提高燃机排气温度的同时，若能优化主蒸汽限制温度和再热蒸汽限制温度的匹配策略，寻找两种蒸汽温度限制对提高性能的最佳匹配点，就能最大程度利用蒸汽能量，实现性能优化。


技术实现要素：

6.为了解决上述技术问题，本发明的目的在于设计一种针对三压再热联合循环电厂系统的性能优化方法，可以在已经调试好的燃机运行包络线内寻找最优的排气温度运行点，在不影响燃机运行安全的前提下充分发挥透平叶片的承温潜力，实时在线优化部分负荷运行方式，并同时优化主蒸汽和再热蒸汽限制温度匹配策略，从而最大程度的提升联合循环电厂热效率。
7.本发明所要解决的技术问题采取以下技术方案来实现：
8.为了有效提升燃气轮机三压再热联合循环效率，实时监测并优化联合循环运行方式，本发明采用的技术方案如下：
9.根据三压再热联合循环电厂的关键设备设计参数和燃气轮机热调关键参数，确定联合循环电厂运行包络线并建立整厂热平衡模型，将实时运行关键参数和环境条件接入模型，实现模型实时自动计算寻优，从而建立联合循环电厂性能优化系统。三压再热联合循环热力流程示意图如图1所示，性能优化系统建立具体流程如图2所示：
10.步骤1：获取三压再热联合循环电厂使用的关键设备设计参数和运行限制。主要包括：燃气轮机功率限制值，排温上限，各工况下压比限制，最小环保负荷下限；汽轮机及余热锅炉，蒸汽初温上限，最小运行蒸汽压力，烟气温度下限等；
11.步骤2：获取燃气轮机热调关键参数和裕度。具体包括：各负荷段燃气轮机连续稳定运行且满足排放要求的排温区间，不同工况条件下的值班气设定参数等。
12.步骤3：结合步骤1、2获取的设备参数和调试边界确定三压再热联合循环电厂运行包络线，如图3，该包络线指示了燃机能够稳定运行的排温区间。
13.步骤4：建立三压再热联合循环电厂整厂热平衡模型并根据电厂实际运行数据对燃气轮机压气机和透平效率及汽轮机高压缸效率进行标定校准，使模型能够真实反映联合循环机组部件特性，可自定义热力参数进行联合循环性能假设分析(what-if)计算。
14.步骤5：基于汽轮机承温限制、主蒸汽和再热蒸汽换热面布置位置、供热抽汽情况等条件，预先定义主蒸汽温度和再热蒸汽温度的配置策略和优化边界。
15.步骤6：建立三压再热联合循环在线性能优化系统，将电厂需要寻优的关键参数，例如：燃机排气温度、锅炉主蒸汽喷水温度、再热蒸汽喷水温度、低压蒸汽喷水温度、减温水流量、供热抽汽量、汽机定压压力，汽机背压，循环水量等，以及环境条件，例如：大气温度、压力、湿度接入步骤4中建立的整厂热平衡模型中。
16.步骤7：在步骤3得到的包络线允许运行的区间内，利用热平衡模型遍历计算不同参数组合下的联合循环热效率，从而获得最优运行参数。
17.步骤8：将步骤7中获取的最优运行参数反馈至机组控制系统，通过控制系统调节参数设置，从而使三压再热机组性能达到最优。
18.本发明的有益效果是：
19.(1)通过本发明，提供一种三压再热联合循环电厂系统的性能优化方法，能够根据联合循环电厂设备设计参数和调试关键参数确定联合循环电厂运行包络线，并建立联合循环电厂整厂热平衡模型，通过利用模型迭代计算，在预先定义的包络线内寻找使联合循环效率最高的控制参数；
20.(2)通过本发明，将联合循环关键运行数据实时传递至经过校准的联合循环仿真
模型中，根据当前工况运行数据在预先设定好的燃机运行包络线内计算机组不同控制参数组合下的联合循环性能，确定最优运行参数并反馈至机组控制系统。从而在不影响机组运行安全的前提下充分发挥燃机透平叶片的承温潜力，和机组的性能潜力，实时在线优化部分负荷运行方式，最大程度的提升联合循环电厂热效率；
21.(3)通过本发明，可以结合汽轮机承温限制、主蒸汽和再热蒸汽换热面布置位置、供热抽汽情况等条件，通过模型寻优计算，得到主蒸汽温度和再热蒸汽温度的配置策略，最大程度提升联合循环效率；
22.(4)通过本发明，可以在确保燃机运行稳定性的前提下，最大限度的提高联合循环热效率；
23.(5)通过本发明，一种三压再热联合循环电厂的性能优化方法的实施，无需改造机组部件，现场实施时间短，成本较低，安全可靠。
附图说明
24.图1为本发明中三压再热联合循环热力流程示意图；
25.图2为本发明中联合循环电厂性能优化系统的性能优化方法步骤示意图；
26.图3为本发明中联合循环电厂性能优化系统包络线示意图；
27.图4为本发明中联合循环电厂性能优化方法流程示意图；
28.图5为本发明中某电厂性能优化系统应用实例示意图一；
29.图6为本发明中某电厂性能优化系统应用实例示意图二。
具体实施方式
30.为了对本发明的技术手段、创作特征、达成目的与功效易于明白了解，下面结合具体图示及实施例，进一步阐述本发明。
31.为了有效提升燃气轮机三压再热联合循环效率，实时监测并优化联合循环运行方式，本发明采用的技术方案如下：
32.根据三压再热联合循环电厂的关键设备设计参数和燃气轮机热调关键参数，确定联合循环电厂运行包络线并建立整厂热平衡模型，将实时运行关键参数和环境条件接入模型，实现模型实时自动计算寻优，从而建立联合循环电厂性能优化系统。三压再热联合循环热力流程示意图如图1所示，性能优化系统建立具体流程如图2所示：
33.·
步骤1：获取三压再热联合循环电厂使用的关键设备设计参数和运行限制。主要包括：燃气轮机功率限制值，排温上限，各工况下压比限制，最小环保负荷下限；汽轮机及余热锅炉，蒸汽初温上限，最小运行蒸汽压力，烟气温度下限等；
34.·
步骤2：获取燃气轮机热调关键参数和裕度。具体包括：各负荷段燃气轮机连续稳定运行且满足排放要求的排温区间，不同工况条件下的值班气设定参数，等等。
35.·
步骤3：结合步骤1、2获取的设备参数和调试边界确定三压再热联合循环电厂运行包络线，如图3，该包络线指示了燃机能够稳定运行的排温区间。
36.·
步骤4：建立三压再热联合循环电厂整厂热平衡模型并根据电厂实际运行数据对燃气轮机压气机和透平效率及汽轮机高压缸效率进行标定校准，使模型能够真实反映联合循环机组部件特性，可自定义热力参数进行联合循环性能假设分析(what-if)计算。
37.·
步骤5：基于汽轮机承温限制、主蒸汽和再热蒸汽换热面布置位置、供热抽汽情况等条件，预先定义主蒸汽温度和再热蒸汽温度的配置策略和优化边界。
38.·
步骤6：建立三压再热联合循环在线性能优化系统，将电厂需要寻优的关键参数，例如：燃机排气温度、锅炉主蒸汽喷水温度、再热蒸汽喷水温度、低压蒸汽喷水温度、减温水流量、供热抽汽量、汽机定压压力，汽机背压，循环水量等，以及环境条件，例如：大气温度、压力、湿度接入步骤4中建立的整厂热平衡模型中。
39.·
步骤7：在步骤3得到的包络线允许运行的区间内，利用热平衡模型遍历计算不同参数组合下的联合循环热效率，从而获得最优运行参数。
40.·
步骤8：将步骤7中获取的最优运行参数反馈至机组控制系统，通过控制系统调节参数设置，从而使三压再热机组性能达到最优。
41.基于联合循环机组的运行特性，为了充分利用部分负荷时燃机透平叶片的承温能力，可以在部分负荷运行时提高燃机透平出口温度，并同时考虑机组各部件的温度限制和燃机运行稳定性，提高透平排气温度会对联合循环机组产生如下影响：
42.·
燃机透平入口温度升高，透平叶片承受更高的温度
43.·
燃气轮机燃烧室空燃比发生变化，影响燃烧稳定性和排放
44.●
进入余热锅炉的烟气温度升高，主蒸汽温度和再热蒸汽温度提高，hrsg排烟温度降低，汽水侧热效率提升，但同时承受更高的温度
45.·
在保持联合循环出力不变的前提下，燃机热效率会下降
46.当燃气轮机透平排气温度提高时，蒸汽循环热效率的提升量高于燃机热效率的下降量，因此总的联合循环热效率是升高的。然而，由于燃机排气扩散段、余热锅炉和汽轮机承温能力的限制，燃机透平排气温度并不能无限提高，当汽水侧温度达到限制后，会进行喷水减温，此时继续提高排气温度可能使得燃机效率的下降幅度超过汽水侧效率的上升幅度，从而导致联合循环效率下降。因此，燃气轮机部分负荷排气温度存在一个最优值，使得联合循环机组效率最高，而最优排气温度同样也与环境工况、机组负荷率、供热抽汽量、汽机定压压力，汽机背压，循环水量等息息相关，并受到部件设计参数和调试边界的限制，因此需综合考虑从而确定最优排气温度。
47.三压再热联合循环电厂性能优化方法首先需要获取联合循环机组关键运行数据，将运行数据实时传递至经过校准的联合循环电厂整厂热平衡模型中，联合循环模型根据当前工况运行数据计算不同运行参数组合下的联合循环效率从而确定最优排气温度，将最优的排气温度设定值反馈至燃机控制系统，并作为当前工况的排气温度设定值。燃机控制系统通过闭环调节igv开度使排气温度达到最优，从而确保联合循环达到最优性能。
48.运行包线确定方法：
49.运行包线(图3)表示了igv调节范围内燃机的运行特性和运行边界。横轴igv流量开度表示进入压气机的相对空气流量，纵轴tet表示燃机透平排烟温度。机组的共同工作线反映了非设计点燃机各部件之间的匹配情况，在某一确定的负荷率下，随着igv开度变大，进入燃机的空气流量增大，会导致透平排烟温度降低。基于各部件和设备的材料强度和安全稳定运行边界，燃机并不能在图中所示的所有区间内运行，例如过高的透平排温(tet)会导致燃机透平叶片、余热锅炉和排气扩散段承受过高的温度因此tet存在允许运行的上边界。而过低的透平排温又会导致燃烧不稳定或污染物排放增加，因此tet存在允许运行的下
边界。此外，tet的变化还会间接的引起燃机负荷、压气机压比、蒸汽温度等参数的变化，因此，这些参数的边界限制应同样被考虑。所有边界围成的区域就是燃机允许的运行范围。运行边界的确定与步骤1中所述的各相关部件的设计参数和运行限制以及电厂运行调试的结果相关，部件的设计参数和材料的温度限制由相关专业或厂商校核计算得到。
50.热平衡模型建立：
51.燃机热平衡模型以特性线方式对压气机、燃烧室、透平三大部件分别进行建模，但对包含了气封流量、冷却抽气的二次空气系统进行了简化。简化方法是从压气机进口引一股气(称为mreq
‑‑
等效冷却流量)不耗功直接进入压气机尾部与压气机出口气流混合进入燃烧室，同时为透平进口定义一个titiso温度(涡轮进口温度)。等效冷却流量mreq简化过程遵循了以下几个原则：
52.1)压气机进、出口压力、温度、化学组成条件与机组真实情况相同
53.2)压气机耗功与真实情况相同
54.燃机整体的能量平衡如下：
55.q
a1
+q
f4
＝ps+qr+q
g8
+q
ae
+qm56.式中：
57.为压气机进气能量
58.为燃料能量
59.ps＝p
e9
+qg为燃机轴功
60.为辐射和对流热损耗
61.为透平排气能量
62.为泄露
63.qm为机械损耗
64.其中：
[0065]-压气机进气质量流量(kg/s)
[0066]ha1-进入压气机温度为t
a1
的空气比焓(kj/kg)
[0067]-燃料质量流量(kg/s)
[0068]qio-温度为15℃、常压下的燃料低位热值(lhv)(kj/kg)
[0069]hf4-温度为t
f4
燃料的比焓(kj/kg)
[0070]h0-温度为15℃的燃料比焓(kj/kg)
[0071]
p
e9-发电机出线端电功率(kw)
[0072]qg-发电机损耗(kw)
[0073]
η
tc-燃烧室效率，考虑了辐射和对流热损耗
[0074]-透平排气质量流量(kg/s)
[0075]hg8-排气温度为t
g8
的排气比焓(kj/kg)
[0076]-泄露空气质量流量(kg/s)
[0077]hae-泄露的温度为t
ae
的空气比焓(kj/kg)
[0078]
燃气轮机热效率计算公式如下：
[0079][0080]
上述燃机整机热平衡模型与采用相同原理建立的部件热平衡模型以及部件特性线结合从而建立燃机性能计算模型，利用模型可通过设定部分已知参数如压气机进口温度压力、透平排气温度、燃机负荷/igv开度等，计算该工况下的燃机热效率、压比、排烟流量等未知参数。(具体建模方法参考iso2314和软件著作权“燃气轮机性能分析程序软件v1.0”，登记号：2021sr0202985)
[0081]
对于分轴联合循环机组来说，燃气轮机和余热锅炉/汽轮机的联系即为燃机排烟参数，燃机排烟的温度和流量决定了供给余热锅炉的热量。烟气经过各个换热面与循环水和蒸汽进行换热，从而产生高压蒸汽、再热蒸汽和低压蒸汽。对于换热面的建模其关键参数为节点温差、接近点温差和换热面积及相应的变工况特性线，利用换热器模型可以根据烟气进出口参数和蒸汽进口参数计算得到高压蒸汽参数、再热蒸汽参数和低压蒸汽参数。蒸汽参数作为汽轮机的输入，通过建立汽轮机各个级组的模型，可根据进入汽轮机的蒸汽参数、凝汽器背压和汽轮机特性线等计算当前工况下的汽轮机出力和效率。
[0082]
汽水侧总体的能量平衡如下：
[0083]qg8
＝p
st
+q
ex
+qc+q
ae-st
+q
m-st
[0084]
式中：
[0085]
ps＝p
e-st
+q
g-st
为汽轮机轴功
[0086]
为锅炉排烟能量
[0087]
为凝汽器冷却水带走的能量
[0088]
为汽轮机泄露蒸汽的能量
[0089]qm-st
为汽轮机机械损耗
[0090]
其中：
[0091]
p
e-st-汽轮机发电机出线端电功率(kw)
[0092]qg-st-汽机发电机损耗(kw)
[0093]hex-烟气温度为t
ex
的烟气比焓(kj/kg)
[0094]-冷却水质量流量(kg/s)
[0095]hci-冷却水进口温度为t
ci
的比焓(kj/kg)
[0096]hco-冷却水出口温度为t
co
的比焓(kj/kg)
[0097]-泄露蒸汽质量流量(kg/s)
[0098]hae-st-泄露的温度为t
ae-st
的蒸汽比焓(kj/kg)
[0099]
联合循环热效率计算公式为：
[0100][0101]
图6为某三压再热联合循环电厂性能优化方法实例示意图。该机组在部分负荷时采用常规运行方法，即透平排气温度保持不变，此时燃机透平叶片的承温潜力未完全发挥，
并且燃气循环和蒸汽循环的性能也未在最佳匹配点，机组效率仍有提升空间。
[0102]
基于以上背景，在该机组上采用本文发明的三压再热联合循环电厂的性能优化系统。首先根据电厂关键设备的设计参数确定燃气循环和蒸汽循环的运行边界，并对燃气轮机进行燃烧调整以摸清其各负荷段燃气轮机连续稳定运行且满足排放要求的排温区间，结合上述结果确定联合循环电厂运行包络线。通过建立燃机和联合循环电厂整厂热平衡模型并将实时运行关键参数和环境条件接入系统，通过模型迭代计算实现实时寻优，给出联合循环效率最优的排气温度及其他参数组合，并将最优控制参数反馈至机组控制系统，通过控制系统的调节作用使排气温度和优化参数达到最佳值。
[0103]
某电厂机组在采用了本发明的性能优化系统后，部分负荷燃机运行曲线可根据工况灵活变化，始终保持燃气循环和蒸汽循环在运行包络线内的最佳匹配，有效的提升了联合循环运行效率。
[0104]
补充实施例1：
[0105]
在图2步骤3的联合循环电厂整厂热平衡模型的基础上，可以根据电厂燃料单价和供电供热单价等建立运行利润经济模型。在步骤2确定的包络线中，根据电厂实时运行数据，利用热平衡模型和经济模型进行迭代寻优，可以给出电厂经济收益最优的控制参数组合。
[0106]
补充实施例2：
[0107]
在实施例1的基础上，考虑热部件寿命计算或热部间检修周期和运行参数关系模型，将热部间寿命损耗折算为经济成本，建立考虑了热部件损耗成本的利润经济模型。在步骤2确定的包络线中根据电厂实时运行数据，利用热平衡模型和经济模型进行迭代寻优，可以给出电厂经济收益最优的控制参数组合。
[0108]
本发明的优点及有益效果如下：
[0109]
1)本文发明了一种三压再热联合循环电厂的性能优化方法，可根据联合循环电厂设备设计参数和调试关键参数确定联合循环电厂运行包络线，并建立联合循环电厂整厂热平衡模型，通过利用模型迭代计算，在预先定义的包络线内寻找使联合循环效率最高的控制参数。
[0110]
2)本文发明了一种三压再热联合循环电厂的性能优化方法，将联合循环关键运行数据实时传递至经过校准的联合循环仿真模型中，根据当前工况运行数据在预先设定好的燃机运行包络线内计算机组不同控制参数组合下的联合循环性能，确定最优运行参数并反馈至机组控制系统。从而在不影响机组运行安全的前提下充分发挥燃机透平叶片的承温潜力，和机组的性能潜力，实时在线优化部分负荷运行方式，最大程度的提升联合循环电厂热效率。
[0111]
3)本发明的一种三压再热联合循环电厂的性能优化方法，可以结合汽轮机承温限制、主蒸汽和再热蒸汽换热面布置位置、供热抽汽情况等条件，通过模型寻优计算，得到主蒸汽温度和再热蒸汽温度的配置策略，最大程度提升联合循环效率。
[0112]
4)本文发明的一种三压再热联合循环电厂的性能优化方法，可以在确保燃机运行稳定性的前提下，最大限度的提高联合循环热效率。
[0113]
5)本文发明的一种三压再热联合循环电厂的性能优化方法的实施，无需改造机组部件，现场实施时间短，成本较低，安全可靠。
[0114]
以上详细描述了本发明的较佳具体实施例。应当理解，本领域的普通技术人员无需创造性劳动就可以根据本发明的构思做出诸多修改和变化。因此，凡本技术领域中技术人员依本发明的构思在现有技术的基础上通过逻辑分析、推理或者有限的实验可以得到的技术方案，皆应在由权利要求书所确定的保护范围内。

技术特征：
1.一种三压再热联合循环电厂系统的性能优化方法，其特征在于，包括以下步骤：步骤1：获取联合循环电厂使用的关键设备参数限制；步骤2：获取燃气轮机热调关键参数及裕度；步骤3：确定联合循环电厂运行包络线；步骤4：建立燃气轮机及联合循环电厂热平衡模型，校准压气机和透平效率及高压缸效率；步骤5：定义主蒸汽温度和再热蒸汽温度匹配策略和优化边界；步骤6：建立联合循环在先性能监测系统接入实时运行关键参数和环境条件；步骤7：利用热平衡模型遍历计算不同参数组合下的联合循环热效率，获取最优参数；步骤8：最优参数反馈至控制系统，通过控制系统调节，使机组性能达到最优。2.根据权利要求1所述的一种三压再热联合循环电厂的性能优化方法，其特征在于，步骤1中，所述关键设备参数限制包括：燃气轮机功率限制值、排温上限、各工况下压比限制、最小环保负荷下限；以及汽轮机及余热锅炉、蒸汽初温上限、最小运行蒸汽压力、烟气温度下限。3.根据权利要求1所述的一种三压再热联合循环电厂的性能优化方法，其特征在于，步骤2中，所述关键参数及裕度包括各负荷段燃气轮机连续稳定运行且满足排放要求的排温区间，不同工况条件下的值班气设定参数。4.根据权利要求1所述的一种三压再热联合循环电厂的性能优化方法，其特征在于，步骤4中，通过自定义热力参数进行联合循环性能假设分析计算。5.根据权利要求1所述的一种三压再热联合循环电厂的性能优化方法，其特征在于，步骤6中，所述关键参数包括：燃机排气温度、锅炉主蒸汽喷水温度、再热蒸汽喷水温度、低压蒸汽喷水温度、减温水流量、供热抽汽量、汽机定压压力，汽机背压，循环水量；所述环境条件包括：大气温度、压力、湿度。6.根据权利要求1所述的一种三压再热联合循环电厂的性能优化方法，其特征在于，步骤7中，为在步骤3得到的包络线允许运行的区间内，利用热平衡模型遍历计算不同参数组合下的联合循环热效率，从而获得最优运行参数。

技术总结
本发明公开了一种三压再热联合循环电厂系统的性能优化方法，属于燃气轮机联合循环发电技术领域。包括以下步骤：获取联合循环电厂使用的关键设备参数限制；获取燃气轮机热调关键参数及裕度；确定联合循环电厂运行包络线；建立燃气轮机及联合循环电厂热平衡模型，校准压气机和透平效率及高压缸效率；定义主蒸汽温度和再热蒸汽温度匹配策略和优化边界；建立联合循环在先性能监测系统接入实时运行关键参数和环境条件；利用热平衡模型遍历计算不同参数组合下的联合循环热效率，获取最优参数；最优参数反馈至控制系统，通过控制系统调节，使机组性能达到最优。机组性能达到最优。机组性能达到最优。


技术研发人员：肖峰 陆永卿 彭博 卫明 徐秋杰 王浩同 孙博 袁言周 计京津 张千里 龚玲霞 曹超
受保护的技术使用者：上海华电奉贤热电有限公司
技术研发日：2023.02.06
技术公布日：2023/5/26