风道盖板及制冷设备的制作方法

1.本技术涉及制冷技术领域，例如涉及一种风道盖板及制冷设备。


背景技术：

2.目前，冷藏设备由于可低温储存物品而被广泛应用，例如，冰箱、冷柜等。依据制冷原理，冷柜一般分为直冷冷柜以及风冷冷柜。对于直冷冷柜，受使用的玻璃门及柜体内空气循环较差等因素的影响，导致柜体内顶部温度较高；对于风冷冷柜，受柜体内风口的设置位置的影响，使柜体内温度受风循环影响较大，靠近风口处的温度较低，远离风口处的温度较高。
3.相关技术的风冷冷柜，其送风道盖板的风口大都是设计成大面积的长条型出风口。
4.在实现本公开实施例的过程中，发现相关技术中至少存在如下问题：
5.相关技术中的风冷冷柜，面积较大的长条形风道盖板及制冷设备风口会导致大部分风会从风口一侧吹出，出风不均匀，并会导致出风风速太大，风向很难控制，这些均会导致箱内温度不均匀。
6.需要说明的是，在上述背景技术部分公开的信息仅用于加强对本技术的背景的理解，因此可以包括不构成本领域普通技术人员已知的现有技术的信息。


技术实现要素：

7.为了对披露的实施例的一些方面有基本的理解，下面给出了简单的概括。所述概括不是泛泛评述，也不是要确定关键/重要组成元素或描绘这些实施例的保护范围，而是作为后面的详细说明的序言。
8.本公开实施例提供一种风道盖板及制冷设备，以提高制冷设备的温度均匀性。
9.本公开实施例提供一种风道盖板，所述风道盖板适于与外部构件围合出风道，所述风道盖板构造有多个风孔，所述风孔横截面的最大长度为a，所述风孔的纵截面的长度为b，所述风孔的进风方向与所述风道盖板的延伸方向的角度为x；其中，b＞atanx。
10.本公开实施例还提供一种制冷设备，制冷设备包括上述实施例中的风道盖板。
11.本公开实施例提供的风道盖板及制冷设备，可以实现以下技术效果：
12.风孔具有横截面和纵截面，也就是说，风孔沿出风方向延伸一定的长度。这样风道内的气流进入风孔后，风孔能够对流入的气流作用，以调节每个风孔的出风方向。这里，b＞atanx，这样使得流入风孔内的每一束气流都能够与风孔的孔壁相碰撞，然后在风孔孔壁的作用下改变流动方向，这样风孔起到了对流入风孔的每一束气流均起到整流的作用，这样能够减少出风速度，便于控制风度，并且提高风孔的出风均匀性，进而提高了制冷设备内部的温度均匀性。
13.以上的总体描述和下文中的描述仅是示例性和解释性的，不用于限制本技术。
附图说明
14.一个或多个实施例通过与之对应的附图进行示例性说明，这些示例性说明和附图并不构成对实施例的限定，附图中具有相同参考数字标号的元件示为类似的元件，附图不构成比例限制，并且其中：
15.图1是本公开实施例提供的一个风道的结构示意图；
16.图2a是本公开实施例提供的一个风孔的横截面的结构示意图；
17.图2b是本公开实施例提供的一个风孔的纵截面的结构示意图；
18.图3是本公开实施例提供的多个风孔出风的结构示意图；
19.图4a是本公开实施例提供的一个侧壁的结构示意图；
20.图4b是本公开实施例提供的一个内胆的剖面结构示意图；
21.图5a是本公开实施例提供的另一个侧壁的结构示意图；
22.图5b是本公开实施例提供的另一个内胆的剖面结构示意图；
23.图6是本公开实施例提供的出风结构的不同视角的结构示意图；
24.图7a是本公开实施例提供的一个出风结构的一个视角的结构示意图；
25.图7b是本公开实施例提供的一个出风结构的另一个视角的结构示意图；
26.图8a是本公开实施例提供的一个出风结构的不同视角的结构示意图；
27.图8b是本公开实施例提供的另一个出风结构的不同视角的结构示意图；
28.图8c是本公开实施例提供的另一个出风结构的不同视角的结构示意图；
29.图9是本公开实施例提供的一个风道的结构示意图；
30.图10是本公开实施例提供的一个风道风机组件的结构示意图；
31.图11是本公开实施例提供的一个冷柜玻璃门处凝露产生情况的示意图；
32.图12是本公开实施例提供的一个风道的局部结构示意图；
33.图13是本公开实施例提供的一个内胆与回风盖板配合的结构示意图；
34.图14是本公开实施例提供的一个内胆与蒸发器组配合的结构示意图；
35.图15是本公开实施例提供的一个内胆与蒸发器组的剖面结构示意图；
36.图16是本公开实施例提供的一个回风盖板与蒸发器组配合的结构示意图；
37.图17是本公开实施例提供的另一个回风盖板与蒸发器组配合的结构示意图；
38.图18是本公开实施例提供的一个风机与送风风道配合的结构示意图；
39.图19是本公开实施例提供的一个风机的结构示意图；
40.图20是本公开实施例提供的另一个风机的结构示意图。
41.附图标记：
42.100、风道(送风风道)；101、进风侧；15、风口(送风口)；103、第一导风段；104、第二导风段；105、第一风道壁；106、扩压段风道；1061、第一扩压段风道壁；107、稳压段风道；200、第一导风筋；2、回风盖板；21、第一盖板部；22、第二盖板部；201、连接部；202、延伸部；2021、第一弯折部；2022、第二弯折部；300、第二导风筋；301、第二连接部；302、第二延伸部；1、内胆；11、第一侧壁；12、第二侧壁；111、第一送风风道；1111、第一扩压段风道；1112、第一稳压段风道；1113、第一风道送风口；112、第二送风风道；1123、第二风道送风口；13、底壁；14、台阶；3、蒸发器；31、第一蒸发器；32、第二蒸发器；5、风机；51、风轮；511、风轮中心；52、蜗壳蜗舌组件；521、第一蜗壳；522、第一蜗舌；523、第二蜗壳；524、第二蜗舌；53、第一风机
出风口；54、第二风机出风口；6、风道盖板；61、风孔；62、出风结构；621、出风结构的出风面；622、出风结构的进风面。
具体实施方式
43.为了能够更加详尽地了解本公开实施例的特点与技术内容，下面结合附图对本公开实施例的实现进行详细阐述，所附附图仅供参考说明之用，并非用来限定本公开实施例。在以下的技术描述中，为方便解释起见，通过多个细节以提供对所披露实施例的充分理解。然而，在没有这些细节的情况下，一个或多个实施例仍然可以实施。在其它情况下，为简化附图，熟知的结构和装置可以简化展示。
44.本公开实施例的说明书和权利要求书及上述附图中的术语“第一”、“第二”等是用于区别类似的对象，而不必用于描述特定的顺序或先后次序。应该理解这样使用的数据在适当情况下可以互换，以便这里描述的本公开实施例的实施例。此外，术语“包括”和“具有”以及他们的任何变形，意图在于覆盖不排他的包含。
45.本公开实施例中，术语“上”、“下”、“内”、“中”、“外”、“前”、“后”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系。这些术语主要是为了更好地描述本公开实施例及其实施例，并非用于限定所指示的装置、元件或组成部分必须具有特定方位，或以特定方位进行构造和操作。并且，上述部分术语除了可以用于表示方位或位置关系以外，还可能用于表示其他含义，例如术语“上”在某些情况下也可能用于表示某种依附关系或连接关系。对于本领域普通技术人员而言，可以根据具体情况理解这些术语在本公开实施例中的具体含义。
46.另外，术语“设置”、“连接”、“固定”应做广义理解。例如，“连接”可以是固定连接，可拆卸连接，或整体式构造；可以是机械连接，或电连接；可以是直接相连，或者是通过中间媒介间接相连，又或者是两个装置、元件或组成部分之间内部的连通。对于本领域普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本公开实施例中的具体含义。
47.除非另有说明，术语“多个”表示两个或两个以上。
48.术语“和/或”是一种描述对象的关联关系，表示可以存在三种关系。例如，a和/或b，表示：a或b，或，a和b这三种关系。
49.需要说明的是，在不冲突的情况下，本公开实施例中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。
50.本公开实施例提供一种制冷设备，制冷设备包括内胆1。如图1至图8c所示，本公开实施例提供一种风道盖板6，风道盖板6适于与外部构件围合出风道100，这里外部构件包括内胆1，风道盖板6和内胆1围合出风道100。风道盖板6构造有多个风孔61，如图2a所示，风孔61横截面的最大长度为a，如图2b所示，风孔61的纵截面的长度为b，风孔61的进风方向与风道盖板6的延伸方向的角度为x；其中，b＞atanx。
51.本实施例中，如图3所示，沿风孔61内气流的流动方向，风孔61具有一定的长度，以便于风孔61对流入的气流进行整流。b＞atanx，这样b的长度足够长，以使流入风孔61的每一束气流均能够与风孔61的孔壁相碰撞，进而使流入风孔61内的气流均能够进行整流，这样能够降低风孔61的出风速度，使得风速可控。而且，能够避免风孔61的气流均从一侧流出，使得风孔61的气流流出更加均匀，这样能够提高制冷设备的出风均匀性，进而提高制冷
设备的出风均匀性。
52.应当说明的是：a指的是风孔沿风道盖板延伸方向的截面的最大长度，b为垂直于风道盖板延伸方向的截面的长度。
53.可选地，x的范围为0
°
＜x＜90
°
。本实施例中，x的角度小于或等于0
°
时，风道100内的气流不会流入风孔61内，也就不能够实现风孔61对气流的整流作用。特别是x为0
°
时，进风方向和风道100延伸平行，这样气流也不会流入风孔61内。
54.示例的，x可以为10
°
、20
°
、30
°
、45
°
、60
°
、70
°
、80
°
等。
55.可选地，a的长度范围为1mm≤a≤20mm。本实施例中，a值太小，会导致风孔61出风阻力太大，影响出风量和出风距离；a值太大，b的尺寸更大，导致风孔61的尺寸不合理，缩短b的尺寸起不到整流的效果。
56.可选地，a的长度范围为3mm≤a≤15mm。本实施例中，进一步增加a的最小值，a小于3mm时，风孔61的横截面长度太小，导致风道100流入风孔61的气流量有限，影响出风量。a大于15mm时，风孔61的横截面长度太长，导致b的长度也变长，这样风孔61的尺寸较大，不能合理地应用在制冷设备上。示例的，a可以为3mm、4mm、5mm、6mm、7mm、8mm、9mm、10mm、11mm、12mm、13mm、14mm或15mm等。示例的，x的范围为30
°
≤x≤60
°
。本实施例中，根据x的取值范围，tanx的范围为围，tanx的范围为为保证所有送风都被微孔整流，微孔整长才能满足要求。
57.示例的，定义a为10mm，x为45
°
，分别设计三种不同长度的微孔，即风孔61的整长b不同，测试三种工况下的制冷性能，具体数值如表1所示：
58.表1
59.a与b关系b＞atanxb＝atanxb＜atanxa＝10mm，不同b值min12105总送风量l/min160017001850降温速度min(32℃至-18℃)120110105空箱制冷深度℃-29.5-27.3-24.1满载耗电量kwh/24h3.84.14.5温度均匀性k6.57.39.1
60.从表1的数据可以看出：当b≤a时(tanx＝1)，由于送风孔61的气流不能完全被整流，导致各风孔61出风不均匀，温度均匀性差，耗电量大；同时部分风不受风孔61侧壁阻挡，总送风量增大，回风与蒸发器3换热不充分，冷柜制冷深度变差，无法满足产品设计要求。当b＞a(tanx＝1)时，几乎所有送风均被风孔61整流，均匀送至箱体各个部分，温度均匀性较好，同时总风量降低，制冷深度提升，满载耗电量降低。
61.可选地，沿风道100内气流的流动方向，a逐渐减少，b不变；或，a不变，b逐渐增加。本实施例中，沿风道100内气流的流动方向，a逐渐减少，b不变，或者a不变，b逐渐增加，均是随着气流流动方向，b的相对长度增加，这样能够增加风道100末端的风孔61的阻力，降低末端风口15的极端风量，使得送风更加均匀。示例的，如表2所示，以x为45
°
为例，风道盖板6设有四个风孔61，四个风孔61分别定义为右1、右2、右3和右4，且右1、右2、右3和右4沿风道100内气流的流动方向依次设置，设定不同的a和b对送风均匀性进行说明：
62.表2
[0063][0064][0065]
从上表可以看出，工况一a和b的长度均保持不变，作为对照组；工况二中a不变，b的尺寸逐渐增加，相比于工况一制冷设备的耗电量减少，且温度均匀性也就是制冷设备内部的温差变小，这样说明工况二相比于工况一制冷设备的温度均匀性更好。同样的，工况三中b不变，a逐渐减少，相比于工况一制冷设备的耗电量减少，且温度均匀性也就是制冷设备内部的温差变小，这样说明工况三相比于工况一制冷设备的温度均匀性更好。
[0066]
可选地，如图6所示，风孔61的横截面呈多边形或圆形。
[0067]
本实施例中，风孔61的横截面呈多边形或圆形，使得风孔61形状规则，可以使出风更均匀。
[0068]
可选地，如图4a至图5b所示，多个风孔61排列呈蜂窝状。这样每个风孔61的面积相对来说较小，从每个风孔61各边沿吹出的风速差别不大，单侧出风的影响较小，这也可以使出风量更均匀，确保制冷设备的温度更均匀。
[0069]
可选地，一风口15的多个风孔61呈蜂窝状排列。
[0070]
本实施例中，一风口15的多个风孔61均呈蜂窝状排列，能够增加每一风口15的出风均匀运行性。
[0071]
可选地，风道盖板6包括盖板本体和出风结构62，构造有与风道100相连通的风口15，出风结构62位于风口15内，且每一出风结构62构造有风孔61。
[0072]
本实施例中，出风结构62构造有上述实施例中任一项的风孔61，出风结构62位于风口15内，这样风孔61能够对风口15的出风进行整流，提高出风的均匀性。
[0073]
可选地，风口15的数量为多个，多个风口15沿风道100内气流的流动方向依次间隔设置，每一风口15内均设有一个或多个出风结构62。
[0074]
本实施例中，多个风口15的设置，增加了风道盖板6的出风量，进而提高制冷设备的出风量。
[0075]
可选地，如图7a所示，出风结构的出风面621至少部分呈弧形，且弧形的开口朝向
风道100，以分散出风结构62的出风方向。
[0076]
本实施例中，出风结构的出风面621至少部分呈弧形，且弧形的开口朝向风道100，也就是说，出风结构的出风面621呈外凸型，这样出风面面积增加，而且出风面的多个风孔61的出风方向不同，能够分散出风结构62的出风方向，进一步提高出风面积和出风均匀性。
[0077]
可选地，如图8c所示，出风结构的出风面621与风道盖板6背离风道100的端面相平齐。本实施例中，出风结构的出风面621和风道盖板6背离风道100的端面相平齐，这样在保证出风均匀的情况下，能够避免杂质掉落至风孔61内，避免风孔61堵塞，保证风孔61的出风顺畅性，进而保证多个风孔61的出风均匀性。
[0078]
可选地，出风结构的出风面621与风道盖板6背离风道100的端面相平齐时，出风结构62与风道盖板6为一体结构。
[0079]
本实施例中，出风结构62和风道盖板6为一体式结构，便于风道盖板6和风孔61的加工和生产。
[0080]
可选地，出风结构的出风面621与风道盖板6相平齐时，出风结构的进风面622与风道盖板6朝向风道100的端面相平齐。这样出风结构62与风道盖板6的厚度一致，进一步提高风道盖板6的加工便捷性，无需单独设置出风结构62。
[0081]
可选地，如图7a和图7b所示，出风结构的进风面622至少部分凸出风口15朝向风道100的端面。
[0082]
本实施例中，出风结构的进风面622至少部分凸出于风口15朝向风道100内的端面，这样出风结构62还能够对风道100内气流进行导流作用，还能够防止风道100内气流流速较快，使得气流能够在风口15处形成涡流，提高每个风口15的出风均匀性。
[0083]
可选地，如图6所示，图6中箭头表示风道内气流的流动方向，沿风道100内气流的流动方向，一出风结构的进风面622凸出于风口15朝向风道100的端面的高度逐渐增加。
[0084]
本实施例中，沿着风道100内气流的流动方向，出风结构62凸出的高度逐渐增加，这样能够气流流经出风结构62时，阻力逐渐增加，风速逐渐减缓，这样能够避免气流瞬时冲到风口15的末端，降低风口15末端的极端风量，提高风口15的出风均匀性。
[0085]
可选地，如图6所示，沿风道100内气流的流动方向，每一风口15对应的出风结构的进风面622凸出于风口15朝向风道100的端面的高度逐渐增加。
[0086]
本实施例中，沿风道100内气流的流动方向，每个风口15内的出风结构的进风面622凸出于风口15朝向风道100的端面的高度逐渐增加，这样能够避免风道100内的气流瞬时冲到风道100的末端，降低风道100末端的极端风量，提高整个风道100的出风均匀性。
[0087]
可选地，如图4a至图5b所示，风口15的截面呈圆形或多边形。
[0088]
本实施例中，风口15的截面呈圆形或多边形，也便于风口15的出风面设置成弧形。示例的，风口15的截面为多边形时，风口15的截面可以呈四边形、五边形、六边形、七边形等。应当说明的是：出风结构62凸出于风口15朝向风道100的端面的高度不同，可是实现制冷设备的均匀出风。当制冷设备不需要均匀出风时，一风口15的出风结构62凸出于风道盖板6朝向风道100的端面的高度可以相同，且多个风口15的出风结构62凸出于风道盖板6朝向风道100的端面的高度也可以相同。
[0089]
本公开实施例还提供一种制冷设备，制冷设备包括上述任一项实施例的风道盖板6。
[0090]
本公开实施例提供的制冷设备，因包括上述任一项实施例的风道盖板6，因此具有上述任一项实施例的风道盖板6的有益效果，在此不再赘述。
[0091]
如图9至图20所示，本公开实施例提供一种制冷设备，制冷设备可以为冰箱、冰柜、冷柜等制冷设备。
[0092]
本公开实施例提供一种冷柜，特别是一种卧式风冷冷柜，冷柜包括内胆1，内胆1限定出风道槽，风道盖板6与风道槽围合出风道100，风道100具有进风侧101。
[0093]
应当说明的是，本技术的风口15可以为送风口15，也可以为回风口，风道100可以为送风风道，也可以为回风风道，在实际应用中，可以根据制冷设备的风路设置风口和风道。下面以风口15为送风口15，风道100为送风风道100为例，对冷柜进行描述，上述的风口和风孔适用于附图9至附图20中的冷柜，图中未示出风口和风孔的形式：
[0094]
如图13所示，冷柜包括箱体和门体，箱体限定出具有柜口的内部空间，门体活动位于箱体的上方，以打开或关闭柜口。箱体包括箱壳、内胆1和保温材料，内胆1位于箱壳内部，保温材料位于箱壳和内胆1之间。
[0095]
内胆1包括底壁13和多个侧壁，多个侧壁包括前侧壁、后侧壁、左侧壁和右侧壁。前侧壁和后侧壁相对设置，并分别位于底壁13的前后两端，且前侧壁和后侧壁均向上延伸。左侧壁和右侧壁相对设置，且左侧壁和右侧壁分别位于底壁13的左右两端，并向上延伸。底壁13、前侧壁、后侧壁左侧壁和右侧壁共同围合出内部空间。内部空间具有柜口，柜口向上，门体活动盖设于柜口的上方。
[0096]
如图13所示，为了便于描述，本技术定义前后方向为深度方向，左右方向为的长度方向。
[0097]
本公开实施例提供一种冷柜，内胆1包括多个侧壁，多个侧壁中的至少一个侧壁限定出具有送风口15的送风风道100。冷柜还包括回风盖板2，回风盖板2位于内部空间内，并将内部空间分隔为储物腔和蒸发器腔，蒸发器腔的出口与风道100的入口相连通，回风盖板2设有回风口，储物腔内的气流能够经回风口流入蒸发器腔内。这里，储物腔用于盛放需要冷冻的物品，比如肉类、海鲜或茶叶等。蒸发器腔用于产生制冷气流，制冷气流能够从蒸发器腔流向风道100，从出风口15流入储物腔内，与储物腔内的物体进行换热后，制冷气流再流回蒸发器腔内重新冷却，冷却后的气流再流向风道100进行循环。这样就实现了冷柜的风路循环，实现冷柜的风冷制冷。
[0098]
可选地，冷柜的内胆10包括第一侧壁11和第二侧壁12，第一侧壁11和第二侧壁12沿内胆1的深度方向设置，第一侧壁11和第二侧壁12均限定出具有送风口15的送风风道100。第一侧壁11可以为后侧壁或前侧壁，对应地，第二侧壁12可以为前侧壁或后侧壁。可以理解为：前侧壁和后侧壁中均限定出具有送风口15的送风风道100。这样能够实现内部空间的出风，进而实现风冷。
[0099]
冷柜还包括蒸发器3和风机5，蒸发器3位于蒸发器腔内。可选地，风机5与送风风道100位于同一侧壁内，且风机5与送风风道100相连通。风机5能够驱动气流流经蒸发器腔、送风风道100和储物腔后，经回风口流回至蒸发器腔内，这样形成循环风路。这里，蒸发器3用于与蒸发器腔内的气流换热，以形成制冷气流。风机5为气流流动提供动力。风机5与送风风道100均位于同一侧壁，这样能够风机5流出的气流流向送风风道100无需经过直角拐角，能够减少气流的损失，提高冷柜的制冷效果，降低能耗。
[0100]
可选地，如图9所示，冷柜还包括第一导风筋，第一导风筋的第一端设置于风道内，第二端延伸至进风侧，以将风道划分成第一导风段和第二导风段；进入第一导风段的风量为第一分风量，进入第二导风段的风量为第二分风量；其中，在风口非均匀布置的情况下，第一分风量和第二分风量与对应导风段的长度相匹配；在风口均匀布置的情况下，第一分风量和第二分风量与对应导风段的风口数量相匹配。
[0101]
本公开实施例提供的冷柜包括第一导风筋，风道设置有进风侧和沿送风方向分布的多个送风口15，风流经进风侧101进入风道，并经送风口15进入冷柜的储物腔以使储物腔的温度降低。第一导风筋200的第一端与风道6连接，第二端延伸至进风侧101，以将风道划分成第一导风段103和第二导风段104。进入风道的风流能够按照预设比例分配至靠近进风侧101的第一导风段103和远离进风侧101的第二导风段104，如此有利于提高风道进风侧和风道末端之间风量分配的均匀性，经第一导风段103和第二导风段104进入储物腔的风量较为一致，即使在冷柜加长的情况下，也能保证风道进风侧和风道末端之间风量分配的均匀性，避免了相关技术中风道末端风量不足的情况，提高了储物腔温度的均匀性。在这里，风道末端是指远离进风侧101的第二导风段104。
[0102]
在一些实施例中，参见图9，第一导风筋200包括连接部201和延伸部202。连接部201的第一端与第一风道壁105连接，连接部201的第二端延伸至送风口15远离第一风道壁105的一侧。延伸部202的第一端与连接部201的第二端连接，延伸部202的第二端为延伸至进风侧101的自由端。如此设置，便于使靠近进风侧101的送风口15位于第一导风段103，使远离进风侧101的送风口位于第二导风段104，便于调整第一导风段103和第二导风段104的出风量和出风均匀性。
[0103]
在一些实施例中，参见图9，在沿风流方向，第一导风段103的内径逐渐缩小。通过将第一导风段103的内径设置为逐渐缩小，有利于提高第一导风段103末端处的风速，提高第一导风段103出风的均匀性。
[0104]
在一些实施例中，参见图9，第一导风筋200与风道100的连接处为第一位置，第一位置位于风道100的中部。通过将第一位置设置于风道6的中部，有利于提高第一导风段103和第二导风段104的风量的均匀性，提高风道进风侧和风道末端风量分配的均匀性，从而提高冷藏室温度的均匀性。
[0105]
在一些实施例中，风道100包括扩压段风道106和与扩压段风道106连通的稳压段风道107，送风口设置于稳压段风道107，第一导风筋200的第二端延伸至扩压段风道106靠近稳压段风道107的一侧。通过设置扩压段风道106和与扩压段风道106连通的稳压段风道107，可以使进入稳压段风道107的气流更加均匀和稳定。同时，第一导风筋200的第二端延伸至扩压段风道106靠近稳压段风道107的一侧，在扩压段风道106的末端完成第一导风段103和第二导风段104的风量分配，有利于使气流更加均匀和稳定地进入第一导风段103和第二导风段104，提高各个送风口的风量的均匀性。倘若在稳压段风道进行第一导风段和第二导风段104的风量分配，可能会影响其中一个或几个送风口的出风量，不利于提高出风的均匀性。
[0106]
可选地，参见图9，延伸部202包括第一弯折部2021和第二弯折部2022，第一弯折部2021的第一端与连接部201连接，第一弯折部2021的第二端与第二弯折部2022连接。扩压段风道106包括第一扩压段风道壁1061，第一扩压段风道壁1061位于第二弯折部2022远离第
一导风段103的一侧。其中，第二弯折部2022与第一扩压段风道壁1061之间的夹角大于10
°
，且小于或等于35
°
。如此设置，第二弯折部2022与第一扩压段风道壁1061之间构成喇叭形进风口，便于风流进入风道的第二导风段104，将部分风流导引至第二导风段104，从而提高风道末端的风量，提高风量分配的均匀性，提高冷藏室温度的均匀性。其中，第二弯折部2022与第一扩压段风道壁1061之间的夹角可以为10
°
、11
°
、15
°
、17
°
、19
°
、20
°
、23
°
、28
°
、30
°
、33
°
或35
°
等。
[0107]
在一些实施例中，参见图9，风道还包括一个或多个第二导风筋300，第二导风筋对应设置于第二导风段104的送风口15，以将第二导风段104中的风流导引至对应的送风口15。如此设置，有利于提高第二导风段104包括的送风口15的出风均匀性，使第二导风段104包括的送风口15的出风量较为一致。
[0108]
在一些实施例中，参见图9，第二导风筋300包括第二连接部301和第二延伸部302。第二连接部301设置于送风口15远离进风侧101的一侧，第二连接部301的第一端与风道6的第一风道壁105连接，第二连接部301的第二端延伸至送风口15远离第一风道壁105的一侧。第二延伸部302设置于第二连接部301的第二端，且朝向进风侧101延伸。如此设置，便于将风流导引至对应的送风口15。
[0109]
在一些实施例中，参见图9，第二导风筋300设置为多个，第二延伸部302的第二端与第一风道壁105之间的距离为第一距离，沿风流方向，第二导风筋300的第一距离逐渐增大。如此设置，有利于提高第二导风段104包括的送风口15的出风均匀性，使第二导风段104的送风口15的出风量较为一致。
[0110]
参见图10，送风风道100包括第一送风风道111、第二送风风道112和风机5。第一送风风道111与储物腔连通。第二送风风道112位于第一送风风道111的下部，且与储物腔连通。风机5用于向第一送风风道111和第二送风风道112送风，以将气流输送至储物腔。其中，风机5送入第一送风风道111的风量为第一风量，送入第二送风风道112的风量为第二风量，第一风量与第二风量之间的比值大于或等于2:3，且小于或等于4:1。例如，第一风量与第二风量之间的比值可以为2:3、1:1、3:2、7:3或4:1等。可以理解的是，第一风量与第二风量之间的比值是指第一风量比第二风量。
[0111]
本公开实施例中，第二送风风道位于第一送风风道的下部；风机用于向第一送风风道和第二送风风道送风，以向储物腔输送制冷气流，降低储物腔的温度。风机送入第一送风风道的风量为第一风量，送入第二送风风道的风量为第二风量，第一风量与第二风量之间的比值大于或等于2:3，且小于或等于4:1。如此，能够减小冷柜内不同位置的温度差，提升冷柜的均温性，提高冷柜的风冷效果，降低能耗。同时，将第一风量和第二风量之间的比值限定在上述范围，有利于减小冷柜玻璃门处的凝露。
[0112]
图11为冷柜满载实验测试后、冷柜玻璃门处凝露产生情况的示意图。图3中的黑点表示凝露，图11中的小方框表示冷柜中的负载堆。在图11a中，第一风量和第二风量之间的比值为9:1。在图11b中，第一风量和第二风量之间的比值为3:2。在图11c中，第一风量和第二风量之间的比值为3:7。
[0113]
测试结果显示，当第一风量和第二风量之间的比值为9：1时，玻璃门处的凝露面积较大，经验证为第一送风风道的送风速度过大，前后送风对吹挤压上返之至玻璃门的内表面，造成凝露。当第一风量和第二风量之间的比值为6：4时，玻璃门凝露面积明显减小，仅周
边有长条雾状凝露。当第一风量和第二风量之间的比值3：7时，玻璃门左侧存在较宽面积的珠状凝露，验证为第二送风风道的出风受负载堆的挤压，流通面积小，风速过大，沿左侧壁与负载堆间隙上返至玻璃门，造成凝露。由上述实验结果可知，将第一风量和第二风量之间的比值限定在大于或等于2:3，且小于或等于4:1，有利于减小冷柜玻璃门处的凝露，提高冷柜的均温性。
[0114]
在一些实施例中，第一风量与第二风量之间的比值大于或等于1:1，且小于或等于7:3。例如，第一风量和第二风量之间的比值为1:1、3:2或7:3等。通过将第一风量和第二风量之间的比值限定在该范围，有利于进一步减小冷柜玻璃门处的凝露，提高冷柜的均温性。
[0115]
在一些实施例中，第一风量与第二风量之间的比值大于或等于1:1，且小于或等于3:2。例如，第一风量和第二风量之间的比值为1:1或3:2等。通过将第一风量和第二风量之间的比值限定在该范围，有利于进一步减小冷柜玻璃门处的凝露，提高冷柜的均温性。
[0116]
在一些实施例中，结合图10、图12、图18至图20，风机5包括竖向设置的蜗壳蜗舌组件52，蜗壳蜗舌组件52包括第一蜗壳521、第一蜗舌522、第二蜗壳523和第二蜗舌524。第一蜗壳521和第一蜗舌522围合成第一风机出风口53；第二蜗壳523和第二蜗舌524围合成第二风机出风口54。其中，第一风机出风口53与第一送风风道111连通，第二风机出风口54与第二送风风道112连通。风机5旋转产生风流，其中一部分风流经第一风机出风口53进入第一送风风道111，进而进入储物腔的上部，对储物腔制冷；另一部分风流经第二风机出风口54进入第二送风风道112，进而进入储物腔的下部，对储物腔制冷。如此设置，风流经上下两部分进入储物腔，有利于提高储物腔的均匀性，减小储物腔沿高度方向的温度差，提高冷柜的制冷效果，降低能耗。
[0117]
在一些实施例中，结合图10，风机5还包括风轮51，风轮51设置于蜗壳蜗舌组件52内。其中，风轮中心511与第一蜗舌522形成第三辅助连线l3，第三辅助连线l3与水平线之间的朝向第一风机出风口53的夹角为第一夹角α1。风轮中心511与第二蜗舌524形成第四辅助连线l4，第四辅助连线l4与第三辅助连线l3之间的朝向第二风机出风口54的夹角为第二夹角α2；第一夹角α1与第二夹角α2之间的比值大于或等于2:3，且小于或等于4:1。如此设置，有利于实现对内部空间的送风量的精准控制，使第一风量与第二风量之间的比值大于或等于2:3，且小于或等于4:1，从而有利于减小冷柜内不同位置的温度差、提升冷柜的均温性、降低冷柜的能耗并减小冷柜玻璃门处的凝露。
[0118]
第一夹角α1与第二夹角α2之间的比值大于或等于2:3，且小于或等于4:1，即为，2:3≤α1：α2≤4:1。例如，α1：α2等于2:3、1:1、3:2、7:3或4:1等。
[0119]
在一些实施例中，第一夹角α1与第二夹角α2之间的比值大于或等于1:1，且小于或等于7:3，即为，1:1≤α1：α2≤7:3。例如，α1：α2等于1:1、3:2或7:3等。如此设置，有利于实现对内部空间的送风量的精准控制，使第一风量与第二风量之间的比值大于或等于1:1，且小于或等于7:3，从而有利于进一步减小冷柜内不同位置的温度差、提升冷柜的均温性、降低冷柜的能耗并减小冷柜玻璃门处的凝露。
[0120]
在一些实施例中，第一夹角α1与第二夹角α2之间的比值大于或等于1:1，且小于或等于3:2，即为，1:1≤α1：α2≤3:2。例如，α1：α2等于1:1或3:2等。如此设置，有利于实现对内部空间的送风量的精准控制，使第一风量与第二风量之间的比值大于或等于1:1，且小于或等于3:2，从而有利于进一步减小冷柜内不同位置的温度差、提升冷柜的均温性、降低冷柜
的能耗并减小冷柜玻璃门处的凝露。
[0121]
在一些实施例中，如图18所示，第一送风风道111包括第一扩压段风道1111和第一稳压段风道1112，第一扩压段风道1111与风机5的第一风机出风口53直接连通，第一稳压段风道1112与第一扩压段风道1111连通。通过设置第一扩压段风道1111可以使进入第一稳压段风道1112，有利于提高第一风道送风口1113的送风均匀性。
[0122]
考虑到台阶、回风口位置和蜗壳结构等因素，送风口可以为非均匀布置，在送风口非均匀布置的情况下，第一分风量和第二分风量与对应导风段的长度相匹配，有利于提高各个送风口出风的均匀性，从而提高储物腔温度的均匀性。在送风口均匀布置的情况下，第一分风量和第二分风量与对应导风段的送风口数量相匹配，有利于提高各个送风口出风的均匀性，从而提高储物腔温度的均匀性。
[0123]
可选地，送风口均匀布置是指各个送风口之间的间距相等，且送风口在风道中的设置高度相等。送风口非均匀布置是指部分或全部送风口之间的间距不相等，或者，部分或全部送风口的设置高度不相等。
[0124]
在一些实施例中，在送风口非均匀布置的情况下，f1：f2＝l1：l2。其中，f1为第一分风量，f2为第二分风量，l1为第一导风段的长度，l2为第二导风段的长度。如此设置，在送风口非均匀布置的情况下，有利于提高风道中各个送风口出风的均匀性。
[0125]
在一些实施例中，在送风口均匀布置的情况下，f1：f2＝x1：x2。其中，x1为第一导风段所包括的送风口的数量，x2为第二导风段所包括的送风口的数量。如此设置，在送风口均匀布置的情况下，有利于提高风道中各个送风口出风的均匀性。
[0126]
在一些实施例中，结合图10和图12，风轮中心511与第一蜗舌522构成第五辅助连线l5，风轮中心511与第一送风风道111的第三导风筋的第二端(第三导风筋对应上述风道的第一导风筋)构成第六辅助连线l6，过风轮中心511做第一蜗壳521的垂线为第七辅助连线l7；第五辅助连线l5与第六辅助连线l6之间的夹角为第四夹角α4，第六辅助连线与第七辅助连线之间的夹角为第三夹角α3。α3：α4＝f3：f4，f3为第三分风量，f4为第四分风量。第三导风筋将第一送风风道分为第三导风段(对应上述风道的第一导风段)和第四导风段(对应上述风道的第二导风段)，进入第三导风段的风量为第三分风量，进入第四导风段的风量为第四分风量。如此设置，可以对第一送风风道111中第三导风段和第四导风段的送风量进行精准控制，使进入第一送风风道111的风流按照预设比例分配至第一送风风道111的第三导风段和第四导风段。
[0127]
在一些实施例中，结合图10和12，在第一送风风道的第一风道送风口1113非均匀布置的情况下，α3：α4＝l3：l4，l3为第一送风风道的第三导风段的长度，l4为第一送风风道的第四导风段的长度。如此设置，可以对不同导风段的送风量进行精准控制，使进入第一送风风道111的风流按照预设比例分配至第一送风风道111的第三导风段和第四导风段。在第一风道送风口1113非均匀布置的情况下，有利于提高各个第一风道送风口1113的出风均匀性。
[0128]
在一些实施例中，在第一送风风道111的第一风道送风口1113均匀布置的情况下，α3：α4＝x3：x4，x3为第一送风风道111的第三导风段所包括的第一风道送风口1113的数量，x4为第一送风风道111的第四导风段所包括的第一风道送风口1113的数量。如此设置，可以对第一送风风道111中不同导风段的送风量进行精准控制，使进入第一送风风道111的风流按
照预设比例分配至第一送风风道111的第三导风段和第四导风段。在第一风道送风口1113均匀布置的情况下，有利于提高第一送风风道111中各个第一风道送风口1113出风的均匀性。
[0129]
在一些实施例中，风轮中心511与第二送风风道112的第四导风筋的第二端构成第八辅助连线l8，风轮中心与第二蜗舌524构成第九辅助连线l9，第八辅助连线与第九辅助连线之间的夹角为第五夹角α5，第八辅助连线与风轮的第五辅助连线l5之间的夹角为第六夹角α6；α5：α6＝f5：f6，f5为第五分风量，f6为第六分风量。如此设置，可以对第二送风风道112中第五导风段和第六导风段的送风量进行精准控制，使进入第二送风风道112的风流按照预设比例分配至第二送风风道112的第一导风段和第二导风段。
[0130]
在一些实施例中，结合图10和图12，在第二送风风道的第二风道送风口1123非均匀布置的情况下，α5：α6＝l5：l6，l5为第二送风风道的第五导风段的长度，l6为第二送风风道的第六导风段的长度。如此设置，可以对第二送风风道112中第五导风段和第六导风段的送风量进行精准控制，使进入第二送风风道112的风流按照预设比例分配至第二送风风道112的第五导风段和第六导风段。在送风口非均匀布置的情况下，有利于提高第二送风风道中各个第二风道送风口1123出风的均匀性。
[0131]
在一些实施例中，在第二送风风道的第二风道送风口1123均匀布置的情况下，α5：α6＝x5：x6，x5为第二送风风道的第五导风段所包括的第二风道送风口1123的数量，x6为第二送风风道的第六导风段所包括的第二风道送风口1123的数量。如此设置，可以对第二送风风道112中第五导风段和第六导风段的送风量进行精准控制，使进入第二送风风道112的风流按照预设比例分配至第二送风风道112的第五导风段和第六导风段。在送风口均匀布置的情况下，有利于提高第二送风风道中各个送风口出风的均匀性。
[0132]
下面，结合测试数据，对送风口出风的均匀性进行说明。
[0133]
表3送风口均匀布置的情况下的风量测试表
[0134][0135]
结合图10和图12，测试条件为：第一送风风道和第二送风风道中的送风口均匀布置，α3：α4＝x3：x4＝4:3，α5：α6＝x5：x6＝3:3。该条件下的风量测试效果如表3所示，在第一送风风道和第二送风风道中的送风口均匀布置的情况下，各送风口出风均匀性较好，箱内各处风量分配均匀。
[0136]
表4送风口非均匀布置的情况下的风量测试表
[0137][0138]
结合图10和图12，测试条件为：第一送风风道和第二送风风道中的送风口非均匀布置，α3：α4＝l3：l4＝5:4，α5：α6＝l5：l6＝3:3。该条件下的风量测试效果如表4所示，各段送风比等于风道分段长度比，各送风口出风均匀性较好，箱内各处风量分配均匀。
[0139]
本公开实施例提供一种冷柜，如图3所示，冷柜包括内胆和风机。内胆围合出内部空间，内胆包括第一侧壁11，第一侧壁11设置有第一送风风道111和第二送风风道112。第一送风风道和/或第二送风风道为上述任一实施例的风道。风机包括与第一送风风道相连通的第一风机出风口，和，与第二送风风道相连通的第二风机出风口。本公开实施例提供的冷柜包括第一送风风道和第二送风风道，第一送风风道和/或第二送风风道为上述任一实施例中的风道，第一送风风道和第二送风风道的进风侧和风道末端之间风量分配的均匀性较好，有利于提高冷藏室温度的均匀性。
[0140]
在一些实施例中，冷柜包括内胆、回风盖板2、蒸发器。内胆围合出内部空间，且内胆限定出具有送风口15的送风风道。回风盖板2位于内部空间内，并将内部空间分隔为储物腔和蒸发器腔，蒸发器腔的出口与送风风道的入口相连通，回风盖板2设有回风口，储物腔内的气流能够经回风口流入蒸发器腔内。蒸发器位于蒸发器腔内。其中，蒸发器的总体积v与回风口的总面积s之间的关系为：ys＝v，其中，y大于或等于50。结合图13所示，以两个蒸发器、两个回风口为例，两个蒸发器的总体积为v，第一回风口的面积s1，第二回风口的面积为s2，则回风口的总面积s即为第一回风口与第二回风口面积的和。
[0141]
可选地，y小于或等于1000。如此设置，根据实际制冷温度要求，可以将蒸发器的总体积v与回风口的总面积s之间的关系在满足：ys＝v，其中，y大于或等于50的前提下，使y小于或等于1000即可满足用户使用冷柜的实际制冷需求。
[0142]
回风盖板2设有回风口，冷柜运行时，蒸发器腔内的气流流经蒸发器温度降低后，在风机5的驱动下，流至送风风道内，然后经送风口15流至储物腔内，对储物腔内的物品进行制冷后，再经回风口流回至蒸发器腔内，这样形成了冷柜的循环风路。在风循环过程中，当风压一定，且送风风道的宽度和送风口15的面积足够大时，回风口的大小或面积则成为影响风循环过程中的送风量的主要因素之一。本公开实施例中，50≤y≤1000，提高了冷柜的循环风路中的送风口15的送风量。蒸发器的总体积v的单位为mm3，即立方毫米，回风口的总面积s的单位为mm2，即，平方毫米，以该计量单位下，计算得到y的数值。y可以是一个没有单位的常数。
[0143]
可选地，100≤y≤500。本公开实施例中，100≤y≤500，同时提高了冷柜的降温速
度和制冷深度。下面，以蒸发器腔内的蒸发器的数量为1个为例，进行说明。
[0144]
表5
[0145][0146][0147]
从上表5中可以看出，当蒸发器尺寸中的长、宽、高分别为196mm、180mm、100mm，计算得到蒸发器的体积为3528000mm3。根据公式ys＝v，不同的回风口总面积计算得到了不同的y值。以降温速度这一参数看，实施例1、实施例2、实施例3和实施例4的降温速度分别为97分钟、83分钟、90分钟、121分钟，明显快于实施例5和实施例6的降温速度。进一步的，以制冷深度这一参数看，实施例3和实施例4的制冷深度分别为-29℃、-27.6℃，明显低于实施例1、实施例2、实施例5和实施例6的制冷深度。其中，降温速度为冷柜从环境温度降至-18℃所用的时长，制冷深度为冷柜可以到达的最低温度。进一步的，以耗电量这一参数看，实施例3和实施例4的耗电分别为1.03kw
·
h/24h和1.14kw
·
h/24h，明显少于实施例1、实施例2、实施例5和实施例6的耗电量。综合降温速度、制冷深度及耗电量这三个测试参数来看，实施例3和实施例4的y值分别为216和266时，冷柜在保证一定降温速度的基础上，制冷深度较低且耗电量较少，属于一级能效。明显优于实施例1、实施例2、实施5和实施例6。可以理解的是，y的取值为大于或等于100且小于或等于500的其他数值时，冷柜同样可以取得与实施例3或实施例4的一级能效效果。
[0148]
可选地，结合图13所示，回风盖板2包括第一盖板部21和第二盖板部22。第一盖板部21沿水平方向设置。第二盖板部22沿竖直方向设置，且与第一盖板部21相连接。其中，第一盖板部21、第二盖板部22中的至少一个设置有回风口。如此在冷柜运行时，使冷柜内的气流进行循环流通。
[0149]
可选地，冷柜还包括台阶14。台阶14自内胆的底壁13向上凸起设置，包括沿竖直方向设置的竖向台阶板和沿水平方向设置的水平台阶板，台阶14与内胆的底壁13一起围合成放置压缩机4的压机腔。其中，竖向台阶板与回风盖板2的第二盖板部22相连接，且，竖向台阶板的至少与第二盖板部22相连接处设置有与蒸发器腔相连通的回风口，回风口的总面积s为所有回风口的面积之和。
[0150]
可选地，回风盖板2设置于台阶14的上部。这样，回风盖板2、台阶14和内胆的侧壁能够围合出蒸发器腔，用于放置蒸发器。蒸发器位于台阶14的上方，这样蒸发器不会过多的占用内胆内部空间，保证了储物腔的储物容积，并且使得蒸发器腔更加紧凑，减小冷柜内部的笨重感。
[0151]
可选地，如图14和图15所示，蒸发器包括第一蒸发器31和第二蒸发器32。第一蒸发
器31设置于蒸发器腔的一端，且第一蒸发器31与水平方向的夹角小于或等于第一角度。第二蒸发器32设置于蒸发器腔的另一端，且第二蒸发器32与水平方向的夹角小于或等于第一角度。其中，蒸发器的总体积v为第一蒸发器31与第二蒸发器32的体积之和。如此可以使冷柜内部的制冷效率更高。使第一蒸发器31和第二蒸发器32与水平方向的夹角均小于或等于第一角度，这样可以使第一蒸发器31和第二蒸发器32处于倾斜状态，这样第一蒸发器31和第二蒸发器32便于排出化霜水。具体地，第一角度可以为10
°
、15
°
、20
°
、25
°
、30
°
。第一蒸发器31和第二蒸发器32均设置有排水口，且第一蒸发器31和第二蒸发器32均向排水口倾斜，以便使第一蒸发器31和第二蒸发器32产生的除霜水从排水口流出冷柜。
[0152]
可选地，蒸发器腔包括位于第一蒸发器31与第二蒸发器32之间的回风腔，第一盖板部21设置有位于回风腔顶部的第一回风口，第二盖板部22设置有位于回风腔侧面的第二回风口。其中，第一回风口的面积大于或等于第二回风口的面积。在第一蒸发器31与第二蒸发器32之间设置回风腔，这样冷柜内的气流经回风口流入回风腔后会分别流向两侧的第一蒸发器31和第二蒸发器32，这样能够避免流向两个蒸发器的气流相互干扰。进一步地，在第一盖板部21和第二盖板部22分别设置位于回风腔顶部的第一回风口和位于回风腔侧面的第二回风口，可以使回风效率更高，进而使冷柜内的气流循环效率更高。
[0153]
可选地，第一回风口包括并排设置的多个第一回风部。如此可以使气流更加有效地通过第一回风口进入回风腔内，提高气流的回风效率。进一步地，可以将第一回风部的宽度设置小于或等于第一宽度阈值，和/或，第一回风部的长度设置大于或等于第一长度阈值。这样可以使第一回风部保持一定的回风面积，进而保证整个第一回风口的回风效率。
[0154]
可选地，第一回风口的上部设置有回风导板。这样可以使气流通过回风导板的引流作用直接流入回风腔内，进而流向蒸发器，减少气流的紊乱。
[0155]
可选地，第一侧壁11限定出具有送风口15的送风风道，送风风道内设置有风机5。在冷柜运行时，蒸发器腔内的气流流经蒸发器温度降低后，在风机5的驱动下，流至送风风道内，然后经送风口15流至储物腔内，对储物腔内的物品进行制冷后，再经回风口流回至蒸发器腔内。如此可以使冷柜内部空间的温度降低至设定温度，以满足用户的实际制冷需求。
[0156]
在一些实施例中，冷柜包括内胆、回风盖板2和蒸发器组3。内胆围合出内部空间，且内胆限定出具有送风口15的送风风道。回风盖板2位于内部空间内，并将内部空间分隔为储物腔和设置有蒸发器的蒸发器腔，蒸发器腔的出口与送风风道的入口相连通，回风盖板2设有回风口，储物腔内的气流能够经回风口流入蒸发器腔内。蒸发器组3包括设置在蒸发器腔内的第一蒸发器31和第二蒸发器32，且，蒸发器腔包括位于第一蒸发器31与第二蒸发器32之间的回风腔。这样冷柜内的气流经回风口流入回风腔后会分别流向两侧的第一蒸发器31和第二蒸发器32，这样能够避免流向两个蒸发器的气流相互干扰。第一蒸发器31与第二蒸发器32之间的间距l满足：l≥s/(a'+c')。其中，s为回风口的总面积，a'和c'分别为回风腔或第一蒸发器31的两个不同位置的长度，且，两个不同位置中的至少一个靠近回风口。如此可以使多个蒸发器的间距设置更加合理，从而使冷柜进行有效制冷，满足实际制冷需求。
[0157]
如图16所示，如前述，ys＝v，当第一蒸发器和第二蒸发器的长、宽、高分别为a0、b0、c0，体积均为v时，l≥2v/y(a'+c')，或者，l≥2abc/y(a'+c')。
[0158]
可选地，回风盖板2包括沿水平方向设置的第一盖板部21，第一盖板部21设置有位于回风腔顶部的第一回风口。其中，a'为回风腔内靠近第一回风口的一位置的长度，且，a'
大于或等于第一回风口的长度，且小于或等于第一盖板部21沿第一回风口的长度方向的总长度。在第一盖板部21设置位于回风腔顶部的第一回风口，可以使冷柜内的气流流经第一回风口流入回风腔的回风效率更高，进而使冷柜内的气流循环效率更高。将回风腔内靠近第一回风口的一位置的长度作为a'，使a'限定在上述范围，可以使从第一回风口进入回风腔的气流与蒸发器的接触面更大，进而使蒸发器的换热效率更高。
[0159]
可选地，第一蒸发器31包括靠近第一回风口且具有第一长度a的第一棱边。其中，a'的长度值等于第一棱边的第一长度a0。第一棱边为第一蒸发器31的迎风面的一边，将a'的长度值等于第一长度a0，可以使第一蒸发器31的迎风面与回风腔的接触面积更大，进而使蒸发器的换热效率更高。
[0160]
可选地，回风盖板2还包括沿竖直方向设置的第二盖板部22，第二盖板部22设置有位于回风腔侧面的第二回风口。其中，c'为回风腔内靠近第二回风口的一位置的长度，且，c'大于或等于第二回风口的长度，且小于或等于第二盖板部22沿第二回风口的长度方向的总长度。在第二盖板部22设置位于回风腔侧部的第二回风口，可以使冷柜内的气流流经第二回风口流入回风腔的回风效率更高，进而使冷柜内的气流循环效率更高。c'限定在上述范围可以使从第二回风口进入回风腔的气流与蒸发器的接触面更大，进而使蒸发器的换热效率更高。
[0161]
可选地，第一蒸发器31包括靠近第二回风口且具有第二长度c的第二棱边。其中，c'的长度值等于第二棱边的第二长度c0。即，l≥2v/y(a+c)，或者，l≥2abc/y(a+c)。将c'的长度值等于第二长度c0，可以使第一蒸发器31的迎风面与回风腔的接触面积更大，进而使蒸发器的换热效率更高。
[0162]
可选地，如图15所示，风机5的蜗壳深度g≥50mm。和/或，风机5的蜗壳深度g≤150mm。结合图15所示，g≥50mm可以保证风机5的运行不受干扰，满足冷柜内气流的有效循环。进一步地，g≤150mm可以在保证风机5运行不受干扰的基础上，节省更多的空间。如果g＜50mm可能会影响风机5的正常运行。如果g＞150mm，则会占用更多的空间。
[0163]
可选地，风机5的蜗壳外侧与蒸发器之间的间距h≥10mm，和/或，h≤200mm。结合图15所示，当h≥10mm时，回风气流与蒸发器进行换热后，有足够的距离重新整流进入风机5的蜗壳风道内进行气流的有效循环。进一步地，h≤200mm可以在保证回风气流与蒸发器进行换热后，有足够的距离重新整流进入风机5的蜗壳风道内进行气流的有效循环的基础上，节省蒸发器腔内空间。如果h＜10mm，则会影响回风气流与蒸发器进行换热后，重新进入风机5的蜗壳风道内的效率，进而影响冷柜内气流的有效循环。如果h＞200mm，则会浪费蒸发器腔的空间。
[0164]
在一些实施例中，如图8至图20所示，风机5包括蜗壳蜗舌组件52和设置于蜗壳蜗舌组件52内的风轮51。其中，蜗壳蜗舌组件52包括第一蜗壳521和第一蜗舌522及第二蜗壳523和第二蜗舌524。第一蜗壳521和第一蜗舌522围合成第一风机出风口53。第二蜗壳523和第二蜗舌524围合成第二风机出风口54。其中，风轮中心511与第一蜗舌522形成第一辅助连线，风轮中心511与第二蜗舌524形成第二辅助连线，第一辅助连线与第二辅助连线之间的夹角大于90
°
，且小于180
°
。
[0165]
结合图15所示，风机5包括蜗壳蜗舌组件52和设置于蜗壳蜗舌组件52内的风轮51。蜗壳蜗舌组件52中的第一蜗壳521和第一蜗舌522围合成第一风机出风口53，第二蜗壳523
和第二蜗舌524围合成第二风机出风口54。其中，风轮中心511分别与第一蜗舌522和第二蜗舌524形成第一辅助连线l1和第二辅助连线l2。通过将第一辅助连线l1与第二辅助连线l2之间的夹角设置为大于90
°
且小于180
°
，使风机5可以对不同风道送风量的进行精准控制，进而实现对内部空间的送风量的精准控制，从而提升冷柜的均温性，提高冷柜的风冷效果，降低能耗。
[0166]
在一些实施例中，风机5中蜗壳蜗舌组件52中的第一蜗舌522为圆弧形，如图12所示。其中，风轮中心511分别与第一蜗舌522和第二蜗舌524形成第一辅助连线l1和第二辅助连线l2。此时，第一辅助连线l1为风轮中心511与第一蜗舌522的靠近第一风机出风口53的圆弧端的连线。
[0167]
具体地，第一辅助连线l1与第二辅助连线l2之间的夹角可以设置为95
°
、100
°
、110
°
、120
°
、130
°
、140
°
、150
°
、160
°
、170
°
、175
°
，可以根据对第一送风风道111和第二送风风道112不同的送风风速比例需求进行选择设定。
[0168]
在一些实施例中，冷柜包括内胆和风机5。内胆围合出内部空间，内胆包括第一侧壁11，第一侧壁11设置有第一送风风道111和第二送风风道112。风机5包括与第一送风风道111相连通的第一风机出风口53与第二送风风道112相连通的第二风机出风口54。
[0169]
本公开实施例提供的冷柜包括内胆和风机5。内胆围合出内部空间，内胆的第一侧壁11上设置有第一送风风道111和第二送风风道112，可以向内胆围合出的内部空间提供制冷气流，以降低内部空间的温度。风机5包括蜗壳蜗舌组件52和设置于蜗壳蜗舌组件52内的风轮51。蜗壳蜗舌组件52的第一蜗壳521和第一蜗舌522围合成第一风机出风口53，第二蜗壳523和第二蜗舌524围合成第二风机出风口54。且，内胆的第一侧壁11上的第一送风风道111和第二送风风道112分别与风机5的第一风机出风口53和第二风机出风口54相连通。在风机5的驱动下，制冷气流分别通过第一送风风道111和第二送风风道112进入内胆，以降低内部空间的温度。其中，风轮中心511与第一蜗舌522形成第一辅助连线l1，风轮中心511与第二蜗舌524形成第二辅助连线l2。通过将第一辅助连线与第二辅助连线之间的夹角设置为大于90
°
，且小于180
°
，使风机5可以对不同风道送风量的进行精准控制，进而实现对内部空间的送风量的精准控制，从而提升冷柜的均温性，提高冷柜的风冷效果，降低能耗。
[0170]
可选地，第一送风风道111设置于第一侧壁11的上部，第二送风风道112设置于第一侧壁11的下部。其中，风轮中心511与第二蜗舌524形成的第二辅助连线l2与一垂线l3之间的夹角大于或等于20
°
，且小于或等于60
°
。或者，风轮中心511与第二蜗舌524形成的第二辅助连线l2与一垂线l3之间的夹角大于或等于20
°
，且小于或等于40
°
。
[0171]
这样，可以通过第二辅助连线l2与一垂线l3之间的夹角确定第二蜗舌的设置位置，进一步的，根据第一辅助连线l1与第二辅助连线l2之间的夹角确定第一蜗舌的设置位置，即，进一步实现了风机5对第一送风风道111和第二送风风道112的精准送风。
[0172]
可选地，第一辅助连线l1与第二辅助连线l2之间的夹角大于100
°
，且小于或等于140
°
。或者，第一辅助连线l1与第二辅助连线l2之间的夹角大于130
°
，且小于或等于140
°
。或者，第一辅助连线l1与第二辅助连线l3之间的夹角大于170
°
，且小于180
°
。
[0173]
结合图14和图15所示，内胆的第一侧壁11的上部和下部分别设置有第一送风风道111和第二送风风道112，第一送风风道111设置有第一风道送风口1113，第二送风风道112设置有第二风道送风口1123。冷柜运行时，在风循环过程中，风机5利用第一送风风道111和
第二送风风道112通过第一风道送风口和第二风道送风口往内胆围合的内部空间输送制冷气流。当风压一定，由于冷风存在自然下沉，则对第一送风风道111和第二送风风道112的送风量之间的比例关系成了影响柜体内部均温性的主要因素之一。本公开实施例中，风轮中心511分别与第一蜗舌522和第二蜗舌524形成第一辅助连线l1和第二辅助连线l2，将第一辅助连线l1与第二辅助连线l2之间的夹角设置为大于90
°
且小于180
°
，使风机5可以分别通过第一风机出风口53和第二风机出风口54对第一送风风道111和第二送风风道112进行送风量的精准控制，进而实现对内部空间的送风量的精准控制，从而提升冷柜的均温性，提高冷柜的风冷效果，降低能耗。
[0174]
本公开实施例中，将第一辅助连线l1与第二辅助连线l2之间的夹角设置为大于130
°
且小于或等于140
°
，且风轮中心511与第二蜗舌524形成的第二辅助连线l2与一垂线l3之间的夹角设置为大于或等于20
°
，且小于或等于40
°
。
[0175]
下面，以冷柜的体积为200l，在冷风存在自然沉降的基础上，以第一辅助连线l1与第二辅助连线l2之间的夹角为135
°
，风轮中心511与第二蜗舌524形成的第二辅助连线与一垂线l3之间的夹角为32
°
为例，配合第一送风风道111设置的第一风道送风口1113和第二送风风道112设置的第二风道送风口1123，使冷柜内的温度差较小，提升了冷柜的均温性，提高冷柜的风冷效果，降低能耗。具体的，参见表6和表7。
[0176]
表6
[0177][0178]
表7
[0179][0180]
从上表6中可以看出，当第一辅助连线与第二辅助连线之间的夹角设置为135
°
，且风轮中心511与第二蜗舌524形成的第二辅助连线与一垂线之间的夹角设置为32
°
时，进行两次相同条件下的检测，检测结果分别为实施例1和实施例2所示。实施例1中，第一送风风道111和第二送风风道112的风速占比分别为64.00％和36.00％，最终的送风风量为1047.56l/min。实施例2中，第一送风风道111和第二送风风道112的风速占比分别为63.76％和36.24％，最终的送风风量为1040.57l/min。从实施例1和实施例2的结果可以看出，在考虑到冷风存在自然沉降的基础上，风机对第一送风风道111和第二送风风道112的送风风速不同。进一步的，结合表5可以看出，实施例1中冷柜内胆的内部空间的最低温度为
内胆底壁13中心处的温度为-20.6℃，最高温度为内胆顶部左前处的温度为-19.3℃。如此可以得出，冷柜内胆的内部空间的最高温度与最低温度的温度差为1.3℃，该数据说明冷柜内胆的内部空间各个位置之间的温度差很小，也即说明，本公开实施例中，通过对第一送风风道111和第二送风风道112的风速不同，降低了冷柜不同位置之间的温度差，提高了冷柜的均温性。
[0181]
可以理解的是，第一辅助连线与第二辅助连线之间的夹角设置为大于90
°
且小于180
°
，及风轮中心511与第二蜗舌524形成的第二辅助连线与一垂线之间的夹角大于或等于20
°
，且小于或等于60
°
的其它数值时，冷柜同样可以取得与实施例1在送风风量和温度差上等同的测试结果，进而取得同样的有益效果。
[0182]
可选地，第一送风风道111包括与第一风机出风口53直接连通的第一扩压段风道1111，和，与第一扩压段风道1111连通的第一稳压段风道1112。这样可以使从第一送风风道111进入内部空间的制冷气体的气流更加稳定。第二送风风道112包括与第二风机出风口54直接连通的第二扩压段风道1121，和，与第二扩压段风道1121连通的第二稳压段风道1122。这样可以使从第二送风风道112进入内部空间的制冷气体的气流更加稳定。第一稳压段风道1112的送风口15的总面积大于第二稳压段风道1122的送风口15的面积。由于第一送风风道111分配制冷气体总量较多，将第一稳压段风道1112的送风口15的总面积设置大于第二稳压段风道1122的送风口15的面积，这样可以使通过第一送风风道111的送风口15更加有效地进入内部空间。
[0183]
可选地，第一送风风道111包括远离风机5的第一末端送风口15，第二送风风道112包括远离风机5的第二末端送风口15，内胆包括靠近第一末端送风口15和第二末端送风口15的末端侧壁。其中，第一末端送风口15至末端侧壁之间的水平距离为第一末端间距，第二末端送风口15至末端侧壁之间的水平距离为第二末端间距，且，第一末端间距小于第二末端间距。通过设置使第一末端间距小于第二末端间距，即为第一末端送风口15至末端侧壁之间的水平距离小于第二末端送风口15至末端侧壁之间的水平距离，这样可以使第二送风风道112的第二送风口15的送风量分布更加均匀，进而减小内胆围合的内部空间的不同位置的温差，使冷柜的均温性得到更好地提升。
[0184]
可选地，第一末端间距与第二末端间距之间的差值大于或等于第一送风风道111的一个送风口15的长度。或者，第一末端间距与第二末端间距之间的差值大于或等于第二送风风道112的一个送风口15的长度。这样可以使第二送风风道112相对于第一送风风道111缩短第一送风风道111的一个送风口15的长度或第二送风风道112的一个送风口15的长度，进而使第二送风风道112的第二送风口15的送风量分布更加均匀，从而减小内胆围合的内部空间的不同位置的温差，使冷柜的均温性得到更好地提升。
[0185]
以上描述和附图充分地示出了本公开的实施例，以使本领域的技术人员能够实践它们。其他实施例可以包括结构的以及其他的改变。实施例仅代表可能的变化。除非明确要求，否则单独的部件和功能是可选的，并且操作的顺序可以变化。一些实施例的部分和特征可以被包括在或替换其他实施例的部分和特征。本公开的实施例并不局限于上面已经描述并在附图中示出的结构，并且可以在不脱离其范围进行各种修改和改变。本公开的范围仅由所附的权利要求来限制。

技术特征：
1.一种风道盖板，其特征在于，所述风道盖板适于与外部构件围合出风道，所述风道盖板构造有风孔，所述风孔横截面的最大长度为a，所述风孔的纵截面的长度为b，所述风孔的进风方向与所述风道盖板的延伸方向的角度为x；其中，b＞atanx。2.根据权利要求1所述的风道盖板，其特征在于，x的范围为0
°
＜x＜90
°
。3.根据权利要求1所述的风道盖板，其特征在于，a的长度范围为1mm≤a≤20mm；或者，a的长度范围为3mm≤a≤15mm。4.根据权利要求1所述的风道盖板，其特征在于，沿所述风道内气流的流动方向，a逐渐减小，b不变；或，a不变，b逐渐增加。5.根据权利要求1所述的风道盖板，其特征在于，所述风孔的横截面呈多边形或圆形；和/或，多个所述风孔排列呈蜂窝状。6.根据权利要求1至5中任一项所述的风道盖板，其特征在于，包括：盖板本体，构造有风口，所述风口与所述风道相连通；出风结构，位于所述风口内，所述出风结构构造有所述风孔。7.根据权利要求6所述的风道盖板，其特征在于，所述出风结构的进风面至少部分凸出于所述风口朝向所述风道的端面。8.根据权利要求7所述的风道盖板，其特征在于，沿所述风道内气流的流动方向，所述出风结构的进风面凸出于所述风口朝向所述风道的端面的高度逐渐增加。9.一种制冷设备，其特征在于，包括如权利要求1至8中任一项所述的风道盖板。10.根据权利要求9所述的制冷设备，其特征在于，还包括：内胆，限定出风道槽，所述风道盖板与所述风道槽围合出风道，所述风道具有进风侧，外部构件包括所述内胆；第一导风筋，其第一端设置于所述风道内，第二端延伸至所述进风侧，以将所述风道划分成第一导风段和第二导风段；进入所述第一导风段的风量为第一分风量，进入所述第二导风段的风量为第二分风量；其中，在风口非均匀布置的情况下，所述第一分风量和所述第二分风量与对应导风段的长度相匹配；在风口均匀布置的情况下，所述第一分风量和所述第二分风量与对应导风段的风口数量相匹配。

技术总结
本申请涉及制冷技术领域，公开一种风道盖板及制冷设备。所述风道盖板适于与外部构件围合出风道，所述风道盖板构造有多个风孔，所述风孔横截面的最大长度为a，所述风孔的纵截面的长度为b，所述风孔的进风方向与所述风道盖板的延伸方向的角度为x；其中，b＞atanx。样使得流入风孔内的每一束气流都能够与风孔的孔壁相碰撞，然后在风孔孔壁的作用下改变流动方向，这样风孔起到了对流入风孔的每一束气流均起到整流的作用，这样能够减少出风速度，便于控制风度，并且提高风孔的出风均匀性，进而提高了制冷设备内部的温度均匀性。高了制冷设备内部的温度均匀性。高了制冷设备内部的温度均匀性。


技术研发人员：刘建伟 张书锋 李大伟 郑皓宇 王瑞
受保护的技术使用者：青岛海尔智能技术研发有限公司 海尔智家股份有限公司
技术研发日：2023.03.29
技术公布日：2023/7/18