整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法及测试装置与流程

1.本发明涉及密封测试技术和实验器械领域，特别提供了一种整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法及测试装置。


背景技术：

2.航空发动机被誉为工业皇冠上的明珠，是一个国家科技和国防实力的重要体现，密封技术的水平直接影响到航空发动机性能，密封问题的设计研究在科学和技术领域具有非常重要的意义。当前航空发动机工作环境日益复杂，对密封结构也提出了更高的要求。研究表明，封严泄漏量减少1％，可使发动机推力增加1％，单位耗油率降低0.1％，由此可见泄漏量是影响航空发动机效率的关键问题。
3.在航空发动机的设计中，篦齿密封的结构设计必须要考虑不同结构形式和泄漏性能，泄漏性能测试时，需测试不同密封间隙下的泄漏量，然而，现有的评价篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法，只能测试某一静态间隙下的泄漏量(如图1所示的整周直通型篦齿试验件)，如需测试不同间隙下的泄漏量，需对应更换不同尺寸的试验件，而不能动态实时监测与调整间隙，若更换试验件，实验过程较为低效，还会将制造误差及装配误差累计，测试精度低、操作效率低、制造成本高。
4.因此，提出一种整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的等效测试方法及测试装置，以便于调整封严间隙，提高测试效率，提高测试精度，降低测试成本，成为亟待解决的问题。


技术实现要素：

5.鉴于此，本发明的目的在于提供一种整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法及测试装置，以解决现有评价篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法不便于动态调整封严间隙等问题。
6.本发明一方面提供了一种整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法，包括如下步骤：
7.步骤1：设计整周直通型篦齿试验件的等效试验件，其中，所述整周直通型篦齿试验件的外周面间隔设置有篦齿，所述等效试验件包括一环形主体，所述环形主体的一侧端面由内向外间隔设置有多圈环形齿，所述环形齿与所述环形主体同轴设置，所述环形齿的齿形、高度、齿数及相邻环形齿的间距与所述整周直通型篦齿试验件上的篦齿的齿形、高度、齿数及相邻篦齿的间距一致，所述环形齿的最内圈齿的等效半径r1通过下式计算：
[0008][0009]
式中，r1为所述环形齿的最内圈齿的等效半径，即：所述环形齿的最内圈齿的内侧面与所述环形主体的中轴线的距离，z为所述整周直通型篦齿试验件上的篦齿的齿数，r为
所述整周直通型篦齿试验件的半径，t为所述整周直通型篦齿试验件上相邻篦齿的齿距，所述齿距是指相邻篦齿的相同侧面之间的距离；
[0010]
步骤2：利用所述等效试验件代替所述整周直通型篦齿试验件，利用与所述等效试验件配合的盖板代替与所述整周直通型篦齿试验件配合的静子，进行泄漏试验，试验时，所述等效试验件与盖板的间距等效于所述整周直通型篦齿试验件与静子的间距，通过调整所述等效试验件与盖板的间距等效于调整所述整周直通型篦齿试验件与静子的密封间隙。
[0011]
本发明还提供了一种整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置，包括：基座、基盖、移动座、间隙调节装置、供气装置、压力传感器和温度传感器，其中，所述基座的中部设置一腔室，后端设置有供气口，所述移动座滑动安装于所述腔室内，所述移动的前端用于安装等效试验件，所述供气装置与所述供气口连接，用于向所述腔室内均匀供气，所述基盖密封连接于所述基座的前端，所述基盖的中部开孔，所述基盖的内侧用于固定安装与所述等效试验件配合的盖板，所述盖板的中部设置有与所述基盖中部的开孔配合的出气口，所述间隙调节装置与所述移动座连接，用于调整所述移动座与所述盖板的距离，所述压力传感器和温度传感器分别用于检测所述腔室内的压力和温度。
[0012]
优选，所述间隙调节装置包括伺服电机、联轴器和滚珠丝杠，其中，所述伺服电机通过所述联轴器与所述滚珠丝杠连接，用于驱动所述滚珠丝杠旋转，安装于所述滚珠丝杠上的螺母与所述移动座的后端固定连接，用于带动所述移动座沿所述滚珠丝杠的轴向移动。
[0013]
进一步优选，所述基座的内壁间隔且平行设置有多根导轨，所述移动座的外周与安装于所述导轨上的滑块连接。
[0014]
进一步优选，所述供气装置包括依次连接的空压机、储气罐和分气缸，所述储气罐与所述分气缸之间的管路上设置有流量计。
[0015]
进一步优选，所述整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置还包括位移传感器，用于检测所述等效试验件与所述盖板的间距。
[0016]
进一步优选，所述整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置还包括控制系统，所述控制系统与所述间隙调节装置和位移传感器连接，用于根据所述位移传感器检测的间距控制所述间隙调节装置，实现对所述等效试验件与所述盖板的间距的精确调整。
[0017]
进一步优选，所述控制系统还与所述压力传感器、温度传感器和供气装置连接，用于实时采集所述压力传感器和温度传感器采集的压力和温度，还用于根据所述压力传感器的检测值调整所述供气装置的供气量。
[0018]
本发明提供的整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法，通过设计传统整周直通型篦齿试验件的等效试验件，将篦齿试验件的齿设置在环形主体的端面，替代了原有试验件将齿设置在环形主体周面的结构形式，可通过与其配合的盖板方便地调整封严间隙，可以等效测试不同间隙变化对泄漏量的影响，提高测试精度和可靠性。
[0019]
本发明提供的整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置，可方便地调整等效试验件与盖板的间距，可以评价动态/静态封严间隙对泄漏量的影响，测试精度高、可靠性高。
附图说明
[0020]
下面结合附图及实施方式对本发明作进一步详细的说明：
[0021]
图1为现有整周直通型篦齿试验件与静子的安装位置示意图；
[0022]
图2为本发明提供的整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法采用的等效试验件与盖板的安装位置示意示意图；
[0023]
图3为本发明提供的整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置的结构示意图。
具体实施方式
[0024]
下面将结合具体的实施方案对本发明进行进一步的解释，但并不局限本发明。
[0025]
为了解决现有评价篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法不便于动态调整封严间隙等问题，本发明提供了一种整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法，包括如下步骤：
[0026]
步骤1：设计整周直通型篦齿试验件40的等效试验件10，其中，所述整周直通型篦齿试验件40的外周面间隔设置有篦齿(如图1所示)，所述等效试验件10包括一环形主体101，所述环形主体101的一侧端面由内向外间隔设置有多圈环形齿102，所述环形齿102与所述环形主体101同轴设置，所述环形齿的齿形、高度、齿数及相邻环形齿的间距与所述整周直通型篦齿试验件40上的篦齿的齿形、高度、齿数及相邻篦齿的间距一致，所述环形齿102的最内圈齿的等效半径r1通过下式计算：
[0027][0028]
式中，r1为所述环形齿102的最内圈齿的等效半径，即：所述环形齿102的最内圈齿的内侧面与所述环形主体101的中轴线的距离，z为所述整周直通型篦齿试验件40上的篦齿的齿数，r为所述整周直通型篦齿试验件40的半径，t为所述整周直通型篦齿试验件40上相邻篦齿的齿距，所述齿距是指相邻篦齿的相同侧面之间的距离；
[0029]
步骤2：利用所述等效试验件10代替所述整周直通型篦齿试验件40，利用与所述等效试验件10配合的盖板20代替与所述整周直通型篦齿试验件40配合的静子30，进行泄漏试验，试验时，所述等效试验件10与盖板20的间距等效于所述整周直通型篦齿试验件40与静子30的间距，通过调整所述等效试验件10与盖板20的间距等效于调整所述整周直通型篦齿试验件40与静子30的密封间隙。
[0030]
该整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法，通过设计整周直通型篦齿试验件的等效试验件，将篦齿试验件的齿设置在环形主体的端面，替代了原有试验件将齿设置在环形主体周面的结构形式，可通过与其配合的盖板方便地调整封严间隙，可以等效测试不同封严间隙变化对泄漏量的影响，提高测试精度和可靠性。
[0031]
其中，泄漏试验可包括评价动态及静态间隙对泄漏量的影响的试验，评价动态间隙对泄漏量的影响的试验中，可通过控制系统和执行机构调整等效试验件与盖板的间隙，等效于调整所述整周直通型篦齿试验件与静子的密封间隙封严间隙。
[0032]
其中，环形齿102的最内圈齿的等效半径r1的推导过程如下：
[0033]
根据斯托道拉经验公式，篦齿作为节流元件满足：
[0034][0035]
式中，m为理论泄漏量单位，单位kg/s；
[0036]
s为流通面积，单位m2；
[0037]
pi，p0是篦齿封严前后压力，单位pa；
[0038]
z是篦齿齿数；
[0039]
ti是进口总温，单位k；
[0040]
r是空气气体常数，取287.06j
·
kg-1
·
k-1
；
[0041]
k是流通能力系数，直齿k＝1.1～1.27，斜齿k＝1.0～1.15。
[0042]
传统篦齿试验件结构中，篦齿位于环形试验件的圆周面，流经每个齿的流通面积相等，如图1所示，此时，篦齿缝隙流通面积通常用下式计算
[0043]
s＝2πrc
[0044]
式中，r
‑‑‑‑‑‑
传统篦齿试验件的半径，单位m；
[0045]c‑‑‑‑‑‑
篦齿封严间隙，单位m。
[0046]
本发明中改变篦齿在试验件上的位置，将篦齿放到环形试验件的端面上(如图2所示)，此时，改进之后的试验件结构由于每个齿对应的流通面积不相等，此时根据斯托道拉经验公式，
[0047][0048]
式中，m为理论泄漏量单位，单位kg/s；
[0049]
sn为第n个齿的流通面积，单位m2；
[0050]
pi，p0是篦齿封严前后压力，单位pa；
[0051]
p
ni
，p
n0
是第n个篦齿封严前后压力，单位pa；
[0052]
z是篦齿齿数。
[0053]
改进之后的试验件结构第n个齿的流通面积：
[0054]
sn＝2πc[r1+t(n-1)]
[0055]
式中r1‑‑‑‑‑
为等效试验件的第一个篦齿的等效半径，单位m；
[0056]
t
‑‑‑‑‑‑
为相邻篦齿的相同侧面之间的距离，单位m。
[0057]
在相同的间隙c下，等效试验件与原试验件气体流动的前后压力pi，po、齿数z、泄漏量m相等，带入斯托道拉公式，得到等效试验件的第一个篦齿等效半径r1与传统试验件半径r的等效关系式，有：
[0058][0059]
等效半径rn为：
[0060]rn
＝r1+t(n-1)
[0061]
下面结合实例，验证该等效试验件的准确性：
[0062]
以4个封严直通篦齿为例：
[0063]
1)根据斯托道拉经验公式：
[0064][0065]
式中，m2为理论泄漏量单位，单位kg/s；
[0066]
s为流通面积，单位m2；
[0067]
pi，p0是篦齿封严前后压力，单位pa；
[0068]
z是篦齿齿数，为4；
[0069]
r是空气气体常数，取287.06j
·
kg-1
·
k-1
；
[0070]
ti是进口总温，取273k；
[0071]
k是流通能力系数，直齿k＝1.1。
[0072]
篦齿缝隙流通面积通常用下式计算：
[0073]
s＝2πrc
[0074]
式中，r
‑‑‑‑‑‑
传统篦齿试验件的半径，单位m；
[0075]c‑‑‑‑‑‑
篦齿封严间隙，单位m；
[0076]
如图2所示，改进后的试验件结构由于每个齿对应的流通面积不相等，此时根据斯托道拉经验公式，有：
[0077][0078]
式中，m为理论泄漏量，单位kg/s；
[0079]
sn为第n个齿的流通面积，单位m2；
[0080]
pi，p0是篦齿封严前后压力，单位pa；
[0081]
p
ni
，p
n0
是第n个篦齿封严前后压力，单位pa；
[0082]
z是篦齿齿数，为4；
[0083]
改进之后的结构第n个齿的流通面积：
[0084]
sn＝2πc[r1+t(n-1)]
[0085]
式中，r1‑‑‑‑‑
为等效试验件的第一个篦齿的等效半径，单位m；
[0086]
t
‑‑‑‑‑‑
为相邻篦齿的相同侧面之间的距离，单位m。
[0087]
在相同的间隙c下，等效试验件与原试验件气体流动的前后压力pi，po、齿数z、泄漏量m相等，带入斯托道拉公式，得到等效试验件的第一个篦齿等效半径r1与传统试验件半径r的等效关系式，有：
[0088][0089]
即：
[0090][0091]
本实施例所用到的传统试验件参数见表1：
[0092]
表1试验件参数
[0093]
c(mm)h(mm)r(mm)t(mm)0.231503
[0094]
计算得，r1＝145.61mm。
[0095]
即：各个齿的等效半径rn为：
[0096]
r2＝145.61+3
×
(2-1)＝148.61mm
[0097]
r3＝145.61+3
×
(3-1)＝151.61mm
[0098]
r4＝145.61+3
×
(4-1)＝154.61mm
[0099]
之后，将传统试验件与等效试验件结构进行建模，通过数值仿真计算压比、封严间隙改变与泄漏量之间的关系，以此验证等效试验件的准确性：
[0100]
通过改变进口压力pi来改变实验过程中的压比，通过传统试验件半径和已求出的等效半径，将传统试验件与改进之后的等效试验件进行建模，分别取封严间隙为0.2mm、0.3mm。通过数值仿真验证不同封严间隙压比和泄漏量之间的关系如表2、表3，分别取pi＝0.15mpa、0.2mpa、0.25mpa、0.3mpa，压比分别为1.5、2、2.5、3。
[0101]
表2 0.2mm封严间隙下传统试验件与等效试验件各参数下压比和泄漏量以及误差
[0102]
压比1.522.53传统试验件泄漏量kg/s0.05830.08640.1070.124等效试验件泄漏量kg/s0.05710.08450.10470.1215误差2.1％2.2％2.1％2.0％
[0103]
表3 0.3mm封严间隙下传统试验件与等效试验件各参数下压比和泄漏量以及误差
[0104]
压比1.522.53传统试验件泄漏量kg/s0.03530.05130.06370.0742等效试验件泄漏量kg/s0.03470.05040.06270.073误差1.7％1.8％1.6％1.6％
[0105]
由数值计算结果可知，封严间隙为0.2mm时等效试验件泄漏量较传统试验件的泄漏量误差在2％左右，封严间隙为0.3mm时等效试验件泄漏量较传统试验件的泄漏量误差在1.7％左右，误差在可接受的范围。
[0106]
因此，上述等效试验件完全可替代传统试验件结构进行泄漏试验。
[0107]
如图3所示，本发明还提供了一种整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置，包括：基座1、基盖2、移动座3、间隙调节装置、供气装置、压力传感器6和温度传感器7，其中，所述基座1的中部设置一腔室，后端设置有供气口，所述移动座3滑动安装于所述腔室内，所述移动座3的前端用于安装等效试验件10，所述供气装置与所述供气口连接，用于向所述腔室内均匀供气，所述基盖2密封连接于所述基座1的前端，所述基盖2的中部开孔，所述基盖2的内侧用于固定安装与所述等效试验件10配合的盖板20，所述盖板20的中部设置有与所述基盖2中部的开孔配合的出气口，所述间隙调节装置与所述移动座3连接，用于调整所述移动座3与所述盖板20的距离，所述压力传感器6和温度传感器7分别用于检测所述腔室内的压力和温度。
[0108]
该整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置的使用方法如下：将等效试验件安装于移动座的前端，将盖板安装于所述基盖的后端，使两者相对配合，测试过程中，通过供气装置可向腔室内均匀供气，可调整腔室内压力，通过间隙调节装置可调节移动座与基盖的距离，进而调整等效试验件与盖板的距离，即：调整密封间隙，通过压力传感器和温度传感器可实时监测腔室内的压力和温度，从前端的基盖中部的开孔处可测泄漏量。
[0109]
泄漏试验可包括下述试验：
[0110]
1、静态间隙对泄漏量的影响：
[0111]
研究不同压比下目标间隙对泄漏量的影响，具体过程如下：
[0112]
调整腔室压力，压力稳定后，通过间隙调节装置调整封严间隙至目标间隙后进行泄漏量读数，之后，调整压力，得到泄漏量q，接下来，更改目标间隙，再次进行试验，全部完成后，会得到不同压比、不同泄漏量所对应下的泄漏量，工况全部完成后，统计各个封严间隙和压比所对应的泄漏量。
[0113]
2、动态间隙对泄漏量的影响：
[0114]
通过间隙调节装置控制封严间隙按照正弦、余弦规律变化，得到动态间隙下的泄漏量。
[0115]
作为技术方案的改进，如图3所示，所述间隙调节装置包括伺服电机41、联轴器42和滚珠丝杠43，其中，所述伺服电机41通过所述联轴器42与所述滚珠丝杠43连接，用于驱动所述滚珠丝杠43旋转，安装于所述滚珠丝杠43上的螺母44与所述移动座3的后端固定连接，用于带动所述移动座3沿所述滚珠丝杠43的轴向移动。
[0116]
作为技术方案的改进，如图3所示，所述基座1的内壁间隔且平行设置有多根导轨11，所述移动座3的外周与安装于所述导轨11上的滑块12连接。
[0117]
作为技术方案的改进，如图3所示，所述供气装置包括依次连接的空压机51、储气罐52和分气缸53，所述储气罐52与所述分气缸53之间的管路上设置有流量计54，优选，储气罐52与流量计之间还设置有冷干机。
[0118]
作为技术方案的改进，如图3所示，该整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置还包括位移传感器8，用于检测所述等效试验件10与所述盖板20的间距，优选，所述位移传感器为电涡流位移传感器，安装于盖板上。
[0119]
作为技术方案的改进，如图3所示，该整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置还包括控制系统9，所述控制系统9与所述间隙调节装置和位移传感器8连接，用于根据所述位移传感器8检测的间距控制所述间隙调节装置，实现对所述等效试验件10与所述盖板20的间距的精确调整。
[0120]
作为技术方案的改进，如图3所示，所述控制系统9还与所述压力传感器6、温度传感器7和供气装置连接，用于实时采集所述压力传感器6和温度传感器7采集的压力和温度，还用于根据所述压力传感器6的检测值调整所述供气装置的供气量，进而实现对腔室内压力的调节。
[0121]
本发明的具体实施方式是按照递进的方式进行撰写的，着重强调各个实施方案的不同之处，其相似部分可以相互参见。
[0122]
上面结合附图对本发明的实施方式做了详细说明，但是本发明并不限于上述实施方式，在本领域普通技术人员所具备的知识范围内，还可以在不脱离本发明宗旨的前提下做出各种变化。

技术特征：
1.整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法，其特征在于，包括如下步骤：步骤1：设计整周直通型篦齿试验件(40)的等效试验件(10)，其中，所述整周直通型篦齿试验件(40)的外周面间隔设置有篦齿，所述等效试验件(10)包括一环形主体(101)，所述环形主体(101)的一侧端面由内向外间隔设置有多圈环形齿(102)，所述环形齿(102)与所述环形主体(101)同轴设置，所述环形齿的齿形、高度、齿数及相邻环形齿的间距与所述整周直通型篦齿试验件(40)上的篦齿的齿形、高度、齿数及相邻篦齿的间距一致，所述环形齿(102)的最内圈齿的等效半径r1通过下式计算：式中，r1为所述环形齿(102)的最内圈齿的等效半径，即：所述环形齿(102)的最内圈齿的内侧面与所述环形主体(101)的中轴线的距离，z为所述整周直通型篦齿试验件(40)上的篦齿的齿数，r为所述整周直通型篦齿试验件(40)的半径，t为所述整周直通型篦齿试验件(40)上相邻篦齿的齿距，所述齿距是指相邻篦齿的相同侧面之间的距离；步骤2：利用所述等效试验件(10)代替所述整周直通型篦齿试验件(40)，利用与所述等效试验件(10)配合的盖板(20)代替与所述整周直通型篦齿试验件(40)配合的静子(30)，进行泄漏试验，试验时，所述等效试验件(10)与盖板(20)的间距等效于所述整周直通型篦齿试验件(40)与静子(30)的间距，通过调整所述等效试验件(10)与盖板(20)的间距等效于调整所述整周直通型篦齿试验件(40)与静子(30)的密封间隙。2.整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置，其特征在于，包括：基座(1)、基盖(2)、移动座(3)、间隙调节装置、供气装置、压力传感器(6)和温度传感器(7)，其中，所述基座(1)的中部设置一腔室，后端设置有供气口，所述移动座(3)滑动安装于所述腔室内，所述移动座(3)的前端用于安装等效试验件(10)，所述供气装置与所述供气口连接，用于向所述腔室内均匀供气，所述基盖(2)密封连接于所述基座(1)的前端，所述基盖(2)的中部开孔，所述基盖(2)的内侧用于固定安装与所述等效试验件(10)配合的盖板(20)，所述盖板(20)的中部设置有与所述基盖(2)中部的开孔配合的出气口，所述间隙调节装置与所述移动座(3)连接，用于调整所述移动座(3)与所述盖板(20)的距离，所述压力传感器(6)和温度传感器(7)分别用于检测所述腔室内的压力和温度。3.按照权利要求2所述整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置，其特征在于：所述间隙调节装置包括伺服电机(41)、联轴器(42)和滚珠丝杠(43)，其中，所述伺服电机(41)通过所述联轴器(42)与所述滚珠丝杠(43)连接，用于驱动所述滚珠丝杠(43)旋转，安装于所述滚珠丝杠(43)上的螺母(44)与所述移动座(3)的后端固定连接，用于带动所述移动座(3)沿所述滚珠丝杠(43)的轴向移动。4.按照权利要求2所述整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置，其特征在于：所述基座(1)的内壁间隔且平行设置有多根导轨(11)，所述移动座(3)的外周与安装于所述导轨(11)上的滑块(12)连接。5.按照权利要求2所述整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置，其特征在于：所述供气装置包括依次连接的空压机(51)、储气罐(52)和分气缸(53)，所述储气罐(52)与所述分气缸(53)之间的管路上设置有流量计(54)。
6.按照权利要求2所述整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置，其特征在于：还包括位移传感器(8)，用于检测所述等效试验件(10)与所述盖板(20)的间距。7.按照权利要求6所述整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置，其特征在于：还包括控制系统(9)，所述控制系统(9)与所述间隙调节装置和位移传感器(8)连接，用于根据所述位移传感器(8)检测的间距控制所述间隙调节装置，实现对所述等效试验件(10)与所述盖板(20)的间距的精确调整。8.按照权利要求7所述整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试装置，其特征在于：所述控制系统(9)还与所述压力传感器(6)、温度传感器(7)和供气装置连接，用于实时采集所述压力传感器(6)和温度传感器(7)采集的压力和温度，还用于根据所述压力传感器(6)的检测值调整所述供气装置的供气量。

技术总结
本发明公开了一种整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法及测试装置，所述测试方法通过设计等效试验件，可在不更换试验件的情况下方便等效地调整封严间隙，进而等效测试不同封严间隙对篦齿泄漏量的影响，所述测试装置包括基座、基盖、移动座、间隙调节装置、供气装置、压力传感器和温度传感器，可为泄漏试验提供实验环境，可方便地调节封严间隙。该整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的测试方法及测试装置，可实现整周直通型篦齿封严间隙对泄漏量影响的等效测试。对泄漏量影响的等效测试。对泄漏量影响的等效测试。


技术研发人员：李玉 刘海波 孙丹 吴新洲 赖道贵 杨立冬 陈鑫义 邓学敏 金俊臣
受保护的技术使用者：中国航发长江动力有限公司
技术研发日：2023.06.20
技术公布日：2023/10/11