一种从来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应物中分离氯化氢的方法与流程

一种从来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应物中分离氯化氢的方法
【技术领域】
1.本发明属于化工分离技术领域。更具体地，本发明涉及一种从来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应物中分离氯化氢的方法。


背景技术：

2.氯丙烯是一种重要的石油化工中间品，广泛用于合成树脂、医药、香料、农药和有机合成原料，其主要用途是生产环氧氯丙烷，用作合成甘油和合成树脂的原料，其余用来生产丙烯醇、丙烯胺和药物等。
3.目前常用的生产氯丙烯的方法是丙烯高温氯化法，其基本路线是将干燥的丙烯经预热，液氯经加热气化，两种物料在高速喷射状态下混合并进行反应，反应产物经水吸收以除去hcl，再经分馏即得到产品。这一方法是通过湿法分离氯化氢得到副产盐酸，是国内普遍采用的，其缺点是生产过程产生大量的副产盐酸，造成副产盐酸涨库，直接影响主导产品的正常生产。面对副产盐酸的出路，大多数企业是将副产盐酸进行解析，得到氯化氢气体，氯化氢气体用于甘油法环氧氯丙烷、一氯甲烷等产品的合成，以提高副产盐酸的价值。但是盐酸解析需要消耗蒸汽，特别是深度解析，蒸汽消耗更高，这无疑增加了企业的生产成本。
4.为了解决在现有氯丙烯生产过程中氯化氢先吸收再解析的能源消耗问题以及其它一些技术缺陷，本发明人在总结现有技术基础之上通过大量的实验和研究，终于完成了本发明。


技术实现要素：

5.[要解决的技术问题]
[0006]
本发明的目的是提供一种从来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应物中分离氯化氢的方法。
[0007]
[技术方案]
[0008]
本发明是通过下述技术方案实现的。
[0009]
本发明涉及一种从来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应物中分离氯化氢的方法。
[0010]
该分离方法的分离步骤如下：
[0011]
通过温度调节器10将氯化氢分离塔1的塔顶温度调节至-80℃～-75℃，而将塔底温度调节至-30℃～-25℃，通过压力调节器11将氯化氢分离塔1的塔顶压力调节至0.13～0.18mpa，而将塔底压力调节至0.15～0.20mpa，这时将来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应段的丙烯氯化反应物经管道输送至氯化氢分离塔1中部，丙烯氯化反应物含有的挥发度不同的组分在位于塔底的再沸器2与位于塔顶的第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8共同作用下反复进行汽化与冷凝，而实现丙烯氯化反应物的分离，由其塔顶排出氯化氢气体，而由其塔底排出含丙烯的粗氯丙烯产品，它由泵3送往丙烯分离段；
[0012]
由其塔顶排出的氯化氢气体送到氯化氢缓冲罐4中，其中一部分氯化氢气体作为产品加以回收，余下部分氯化氢气体送到氯化氢压缩机5中按照压缩比1：5～10进行压缩，压缩的氯化氢气体相继通过第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8进行冷却液化，得到的液体氯化氢送到液体氯化氢回流罐9，再回流到氯化氢分离塔1上部。
[0013]
根据本发明的一种优选实施方式，所述的丙烯氯化反应物是一种含有以重量计50～55％丙烯、14～16％氯化氢、27～30％氯丙烯以及其它有机物的混合物。
[0014]
根据本发明的另一种优选实施方式，所述的丙烯氯化反应物在氯化氢分离塔1中的停留时间是3～15min。
[0015]
根据本发明的另一种优选实施方式，温度调节器10是自力式温度调节器。
[0016]
根据本发明的另一种优选实施方式，压力调节器11是减压或背压型压力调节器。
[0017]
根据本发明的另一种优选实施方式，由氯化氢分离塔1塔顶排出氯化氢气体的氯化氢含量是以重量计97.0～99.9％。
[0018]
根据本发明的另一种优选实施方式，由氯化氢分离塔1塔底排出含丙烯的粗氯丙烯含有以重量计58～65％丙烯、31～35％氯丙烯以及其它的有机物。
[0019]
根据本发明的另一种优选实施方式，作为产品回收的氯化氢气体与送到氯化氢压缩机5氯化氢气体的体积比是1：2.0～4.0。
[0020]
根据本发明的另一种优选实施方式，氯化氢压缩机5是螺杆式或离心式压缩机。
[0021]
根据本发明的另一种优选实施方式，第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8是固定管板式、浮头式或u型管式型冷却器；第一氯化氢冷却器6将压缩的氯化氢气体冷却至-15～-12℃；第二氯化氢冷却器7接着将其冷却至-25～-20℃；第三氯化氢冷却器8再将其冷却至-35～-30℃，返回到氯化氢分离塔1塔顶的回流液温度是-35～-30℃。
[0022]
下面将更详细地描述本发明。
[0023]
本发明涉及一种从来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应物中分离氯化氢的方法。该分离方法的流程图参见附图1。
[0024]
该分离方法的分离步骤如下：
[0025]
通过温度调节器10将氯化氢分离塔1的塔顶温度调节至-80℃～-75℃，而将塔底温度调节至-30℃～-25℃，通过压力调节器11将氯化氢分离塔1的塔顶压力调节至0.13～0.18mpa，而将塔底压力调节至0.15～0.20mpa，这时将来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应段的丙烯氯化反应物经管道输送至氯化氢分离塔1中部，丙烯氯化反应物含有的挥发度不同的组分在位于塔底的再沸器2与位于塔顶的第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8共同作用下反复进行汽化与冷凝，而实现丙烯氯化反应物的分离，由其塔顶排出氯化氢气体，而由其塔底排出含丙烯的粗氯丙烯产品，它由泵3送往丙烯分离段；
[0026]
有关氯丙烯的生产方法请参见文献cn 114702464a。
[0027]
所述的丙烯氯化反应物在氯化氢分离塔1中进行分离的基本原理如下：氯化氢分离塔1塔顶的温度高于塔底温度，塔顶的压力低于塔底压力，于是在塔顶与塔底之间形成一个温度与压力梯度场，丙烯氯化反应物在这个梯度场推动下会反复地进行汽化与冷凝，而
它含有的挥发度不同的组分于是就在塔中进行分离。在本发明中，这个温度与压力梯度场是通过温度调节器10与压力调节器11建立的。
[0028]
具体地，氯化氢分离塔1塔顶温度与塔底温度是由温度调节器10进行调节控制的。在本发明中，温度调节器10是自力式温度调节器，自力式温度调节器是利用液体受热膨胀及不可压缩的原理实现自动调节的。当介质温度升高时，感温液体膨胀，推动阀瓣向下运动，阀门趋于打开，从而增加冷媒介质的流量；反之，当介质温度低于设定温度时，感温液体收缩，复位弹簧推动阀瓣关闭，减少冷媒介质流量，使被控介质温度趋于升高，循环往复，从而使被控介质的温度值始终保持在设定温度值允许的范围内。本发明使用的温度调节器10是目前市场上销售的产品，例如由上海巨良电磁阀制造有限公司以商品名自力式温度调节阀销售的温度调节器。
[0029]
在本发明中，氯化氢分离塔1的塔顶温度调节至-80℃～-75℃，是通过回流液进入塔内后汽化吸收热量达到的，而通过调节回流液压力及温度可使塔顶温度保持稳定，从而保证了塔顶的压力稳定。如果氯化氢分离塔1的塔顶温度低于-80℃，则增加了分离能耗；如果氯化氢分离塔1的塔顶温度高于-75℃，则导致塔顶烯丙醇浓度低；因此，氯化氢分离塔1的塔顶温度为-80℃～-75℃是合理的；
[0030]
同样地，氯化氢分离塔1的塔底温度是通过塔底再沸器2进行调节的，使温度控制在-30℃～-25℃，保证塔底物料汽化，从而保证了塔底的压力稳定。如果氯化氢分离塔1的塔底温度低于-30℃，则导致塔底氯化氢分离效果差；如果氯化氢分离塔1的塔底温度高于-25℃，则塔底重组分进入塔顶，导致分离效果差；因此，氯化氢分离塔1的塔底温度为-30℃～-25℃是恰当的。
[0031]
氯化氢分离塔1塔顶压力与塔底压力是由压力调节器11进行调节控制的。在本发明中，压力调节器11是减压或背压型压力调节器。减压型压力调节器是通过改变节流面积，使流速及流体的动能改变，造成不同的压力损失，从而达到减压的目的，然后依靠控制与调节系统的调节，使阀后压力的波动与弹簧力相平衡，使阀后的压力保持在一定的误差范围内。本发明使用的压力调节器11是目前市场上销售的产品，例如由上海调压实业有限公司以商品名不锈钢减压器销售的减压型压力调节器、由温州闽嘉阀门有限公司以商品名背压调节器销售的背压型压力调节器。
[0032]
本发明通过压力调节器11将氯化氢分离塔1的塔顶压力调节至0.13～0.18mpa，而将塔底压力调节至0.15～0.20mpa。如果氯化氢分离塔1的塔顶压力低于0.13mpa，则氯化氢分离效果差；如果氯化氢分离塔1的塔顶压力高于0.18mpa，则导致塔顶氯化氢含量不合格；如果氯化氢分离塔1的塔顶压力为0.13～0.18mpa是合适的；
[0033]
同样地，如果氯化氢分离塔1的塔底压力低于0.15mpa，则氯化氢分离效果差；如果氯化氢分离塔1的塔底压力高于0.20mpa，则导致塔顶氯化氢含量不合格；如果氯化氢分离塔1的塔底压力为0.15～0.20mpa是适当的；
[0034]
所述的丙烯氯化反应物是由丙烯高温氯化得到的，例如cn 114702464a公开的由丙烯高温氯化得到的丙烯氯化反应物。根据气相色谱内标法检测，本发明使用原料丙烯氯化反应物是一种含有以重量计50～55％丙烯、14～16％氯化氢、27～30％氯丙烯以及其它有机物的混合物，其它有机物例如是1,2-二氯丙烷、1,3-二氯丙烯或2,3-二氯丙烯。
[0035]
在本发明中，所述的丙烯氯化反应物在氯化氢分离塔1中的停留时间是3～15min。
如果这个停留时间短于3min，则容易造成板间的液体夹带，气相返混，降低分离效率，还增加了淹塔的机会；如果这个停留时间长于15min，则容易发生副反应，因此，丙烯氯化反应物在塔内的停留时间为3～15min是可取的，优选地是5～12min。
[0036]
根据前面描述的分析方法检测，由氯化氢分离塔1塔顶排出氯化氢气体的氯化氢含量是以重量计97.0～99.9％，若氯化氢气体含量低于97.0％，则浓度低会影响下一反应工序；若氯化氢气体含量高于99.9％，则分离成本高，不经济，因此控制塔顶排出氯化氢气体的氯化氢含量97.0～99.9％是合适的，优选98.5～99.5％。由氯化氢分离塔1塔底排出含丙烯的粗氯丙烯含有以重量计58～65％丙烯、31～35％氯丙烯以及其它的有机物。
[0037]
由其塔顶排出的氯化氢气体送到氯化氢缓冲罐4中，其中一部分氯化氢气体作为产品加以回收，余下部分氯化氢气体送到氯化氢压缩机5中按照压缩比1：5～10进行压缩。作为产品回收的氯化氢气体与送到氯化氢压缩机5氯化氢气体的体积比是1：2.0～4.0。如果这个体积比小于1：4.0，则会导致能耗高，处理量小、产出量低；如果这个体积比大于1：2.0，则易造成塔顶氯化氢纯度低，产品不合格，因此，作为产品回收的氯化氢气体与送到氯化氢压缩机5氯化氢气体的体积比为1：2.0～4.0是合适的，优选1：2.5～3.5。
[0038]
本发明使用的氯化氢压缩机5是螺杆式或离心式压缩机，它们都是目前市场上销售的产品，例如由蚌埠奥特压缩机有限公司以商品名螺杆压缩机销售的产品、由潍坊顺昌气体动力设备有限公司以商品名氯化氢压缩机销售的离心式压缩机。
[0039]
压缩的氯化氢气体相继通过第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8进行冷却液化，得到的液体氯化氢送到液体氯化氢回流罐9，再回流到氯化氢分离塔1上部。
[0040]
其中，第一氯化氢冷却器6将压缩的氯化氢气体冷却至-15～-12℃，如果压缩氯化氢气体冷却温度超过这个范围，则会增加能耗；第二氯化氢冷却器7接着将其冷却至-25～-20℃，如果压缩氯化氢气体冷却温度超过这个范围，则会增加能量消耗；第三氯化氢冷却器8再将其冷却至-35～-30℃，如果压缩氯化氢气体冷却温度超过这个范围，则会不利于控制塔顶温度，返回到氯化氢分离塔1塔顶的回流液温度是-35～-30℃。
[0041]
本发明使用的第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8是固定管板式、浮头式或u型管式型冷却器，它们是本领域工程技术人员熟知的换热设备，是目前市场上广泛销售的产品，例如由江苏世捷科技有限公司以商品名固定管板式换热器销售的产品、由江苏江南药化装备有限公司以商品名浮头式换热器销售的产品或由上海雄昱机械设备有限公司以商品名u型管式换热器销售的产品。
[0042]
[有益效果]
[0043]
本发明的有益效果是：采用本发明的分离方法可以实现氯丙烯生产过程中氯化氢的干法分离，减少副产盐酸的产生，也降低了用氯化氢气体企业盐酸解析的生产成本，提高经济效益。
【附图说明】
[0044]
图1-氯丙烯生产过程中干法分离氯化氢流程图
[0045]
图中：
[0046]
1-氯化氢分离塔；2-再沸器；3-泵；4-氯化氢缓冲罐；5-氯化氢压缩机；6-第一氯化
氢冷却器；7-第二氯化氢冷却器；8-第三氯化氢冷却器；9-液体氯化氢回流罐；10-温度调节器；11-压力调节器。
【具体实施方式】
[0047]
通过下述实施例将能够更好地理解本发明。
[0048]
实施例1：从丙烯氯化反应物中干法分离氯化氢
[0049]
该实施例的实施步骤如下：
[0050]
通过自力式温度调节器10将氯化氢分离塔1的塔顶温度调节至-80℃，而将塔底温度调节至-30℃，通过减压型压力调节器11将氯化氢分离塔1的塔顶压力调节至0.13mpa，而将塔底压力调节至0.15mpa，这时将来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应段的丙烯氯化反应物经管道输送至氯化氢分离塔1中部，根据本说明书描述的方法检测，该丙烯氯化反应物是一种含有以重量计53％丙烯、14％氯化氢、28％氯丙烯以及其它有机物的混合物，它在氯化氢分离塔1中的停留时间是10min，丙烯氯化反应物含有的挥发度不同的组分在位于塔底的再沸器2与位于塔顶的第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8共同作用下反复进行汽化与冷凝，实现丙烯氯化反应物的分离，由其塔顶排出氯化氢气体，而由其塔底排出含丙烯的粗氯丙烯产品，它由泵3送往丙烯分离段，根据本说明书描述的方法检测，由塔顶排出氯化氢气体的氯化氢含量是以重量计98.8％，所述粗氯丙烯产品含有以重量计62％丙烯、35％氯丙烯以及其它的有机物；
[0051]
由其塔顶排出的氯化氢气体送到氯化氢缓冲罐4中，其中一部分氯化氢气体作为产品加以回收，余下部分氯化氢气体送到螺杆式氯化氢压缩机5中按照压缩比1：15进行压缩，作为产品回收的氯化氢气体与送到氯化氢压缩机5氯化氢气体的体积比是1：2.8；压缩的氯化氢气体相继通过第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8进行冷却液化，在第一氯化氢冷却器6冷却至温度-15℃、在第二氯化氢冷却器7冷却至温度-22℃、在第三氯化氢冷却器8冷却至温度-32℃，这些冷却器是固定管板式冷却器，得到的液体氯化氢送到液体氯化氢回流罐9，再回流到氯化氢分离塔1上部。
[0052]
实施例2：从丙烯氯化反应物中干法分离氯化氢
[0053]
该实施例的实施步骤如下：
[0054]
通过自力式温度调节器10将氯化氢分离塔1的塔顶温度调节至-75℃，而将塔底温度调节至-25℃，通过背压型压力调节器11将氯化氢分离塔1的塔顶压力调节至0.18mpa，而将塔底压力调节至0.20mpa，这时将来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应段的丙烯氯化反应物经管道输送至氯化氢分离塔1中部，根据本说明书描述的方法检测，该丙烯氯化反应物是一种含有以重量计50％丙烯、15％氯化氢、27％氯丙烯以及其它有机物的混合物，它在氯化氢分离塔1中的停留时间是3min，丙烯氯化反应物含有的挥发度不同的组分在位于塔底的再沸器2与位于塔顶的第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8共同作用下反复进行汽化与冷凝，而实现丙烯氯化反应物的分离，由其塔顶排出氯化氢气体，而由其塔底排出含丙烯的粗氯丙烯产品，它由泵3送往丙烯分离段，根据本说明书描述的方法检测，由塔顶排出氯化氢气体的氯化氢含量是以重量计97.0％，所述粗氯丙烯产品含有以重量计58％丙烯、32％氯丙烯以及其它的有机物；
[0055]
由其塔顶排出的氯化氢气体送到氯化氢缓冲罐4中，其中一部分氯化氢气体作为
产品加以回收，余下部分氯化氢气体送到螺杆式氯化氢压缩机5中按照压缩比1：10进行压缩，作为产品回收的氯化氢气体与送到氯化氢压缩机5氯化氢气体的体积比是1：2.0；压缩的氯化氢气体相继通过第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8进行冷却液化，在第一氯化氢冷却器6冷却至温度-13℃、在第二氯化氢冷却器7冷却至温度-25℃、在第三氯化氢冷却器8冷却至温度-35℃，这些冷却器是u型管式冷却器，得到的液体氯化氢送到液体氯化氢回流罐9，再回流到氯化氢分离塔1上部。
[0056]
实施例3：从丙烯氯化反应物中干法分离氯化氢
[0057]
该实施例的实施步骤如下：
[0058]
通过自力式温度调节器10将氯化氢分离塔1的塔顶温度调节至-78℃，而将塔底温度调节至-28℃，通过减压型压力调节器11将氯化氢分离塔1的塔顶压力调节至0.16mpa，而将塔底压力调节至0.18mpa，这时将来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应段的丙烯氯化反应物经管道输送至氯化氢分离塔1中部，根据本说明书描述的方法检测，该丙烯氯化反应物是一种含有以重量计55％丙烯、16％氯化氢、30％氯丙烯以及其它有机物的混合物，它在氯化氢分离塔1中的停留时间是15min，丙烯氯化反应物含有的挥发度不同的组分在位于塔底的再沸器2与位于塔顶的第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8共同作用下反复进行汽化与冷凝，而实现丙烯氯化反应物的分离，由其塔顶排出氯化氢气体，而由其塔底排出含丙烯的粗氯丙烯产品，它由泵3送往丙烯分离段，根据本说明书描述的方法检测，由塔顶排出氯化氢气体的氯化氢含量是以重量计97.9％，所述粗氯丙烯产品含有以重量计65％丙烯、31％氯丙烯以及其它的有机物；
[0059]
由其塔顶排出的氯化氢气体送到氯化氢缓冲罐4中，其中一部分氯化氢气体作为产品加以回收，余下部分氯化氢气体送到离心式氯化氢压缩机5中按照压缩比1：12进行压缩，作为产品回收的氯化氢气体与送到氯化氢压缩机5氯化氢气体的体积比是1：3.2；压缩的氯化氢气体相继通过第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8进行冷却液化，在第一氯化氢冷却器6冷却至温度-12℃、在第二氯化氢冷却器7冷却至温度-24℃、在第三氯化氢冷却器8冷却至温度-30℃，这些冷却器是浮头式冷却器，得到的液体氯化氢送到液体氯化氢回流罐9，再回流到氯化氢分离塔1上部。
[0060]
实施例4：从丙烯氯化反应物中干法分离氯化氢
[0061]
该实施例的实施步骤如下：
[0062]
通过自力式温度调节器10将氯化氢分离塔1的塔顶温度调节至-76℃，而将塔底温度调节至-26℃，通过背压型压力调节器11将氯化氢分离塔1的塔顶压力调节至0.15mpa，而将塔底压力调节至0.17mpa，这时将来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应段的丙烯氯化反应物经管道输送至氯化氢分离塔1中部，根据本说明书描述的方法检测，该丙烯氯化反应物是一种含有以重量计52％丙烯、15％氯化氢、29％氯丙烯以及其它有机物的混合物，它在氯化氢分离塔1中的停留时间是8min，丙烯氯化反应物含有的挥发度不同的组分在位于塔底的再沸器2与位于塔顶的第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8共同作用下反复进行汽化与冷凝，而实现丙烯氯化反应物的分离，由其塔顶排出氯化氢气体，而由其塔底排出含丙烯的粗氯丙烯产品，它由泵3送往丙烯分离段，根据本说明书描述的方法检测，由塔顶排出氯化氢气体的氯化氢含量是以重量计99.9％，所述粗氯丙烯产品含有以重量计60％丙烯、34％氯丙烯以及其它的有机物；
[0063]
由其塔顶排出的氯化氢气体送到氯化氢缓冲罐4中，其中一部分氯化氢气体作为产品加以回收，余下部分氯化氢气体送到离心式氯化氢压缩机5中按照压缩比1：13进行压缩，作为产品回收的氯化氢气体与送到氯化氢压缩机5氯化氢气体的体积比是1：4.0；压缩的氯化氢气体相继通过第一氯化氢冷却器6、第二氯化氢冷却器7与第三氯化氢冷却器8进行冷却液化，在第一氯化氢冷却器6冷却至温度-14℃、在第二氯化氢冷却器7冷却至温度-20℃、在第三氯化氢冷却器8冷却至温度-34℃，这些冷却器是固定管板式冷却器，得到的液体氯化氢送到液体氯化氢回流罐9，再回流到氯化氢分离塔1上部。

技术特征：
1.一种从来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应物中分离氯化氢的方法，其特征在于该分离方法的分离步骤如下：通过温度调节器(10)将氯化氢分离塔(1)的塔顶温度调节至-80℃～-75℃，而将塔底温度调节至-30℃～-25℃，通过压力调节器(11)将氯化氢分离塔(1)的塔顶压力调节至0.13～0.18mpa，而将塔底压力调节至0.15～0.20mpa，这时将来自氯丙烯生产流程的丙烯氯化反应段的丙烯氯化反应物经管道输送至氯化氢分离塔(1)中部，丙烯氯化反应物含有的挥发度不同的组分在位于塔底的再沸器(2)与位于塔顶的第一氯化氢冷却器(6)、第二氯化氢冷却器(7)与第三氯化氢冷却器(8)共同作用下反复进行汽化与冷凝，而实现丙烯氯化反应物的分离，由其塔顶排出氯化氢气体，而由其塔底排出含丙烯的粗氯丙烯产品，它由泵(3)送往丙烯分离段；由其塔顶排出的氯化氢气体送到氯化氢缓冲罐(4)中，其中一部分氯化氢气体作为产品加以回收，余下部分氯化氢气体送到氯化氢压缩机(5)中按照压缩比1：5～10进行压缩，压缩的氯化氢气体相继通过第一氯化氢冷却器(6)、第二氯化氢冷却器(7)与第三氯化氢冷却器(8)进行冷却液化，得到的液体氯化氢送到液体氯化氢回流罐(9)，再回流到氯化氢分离塔(1)上部。2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于所述的丙烯氯化反应物是一种含有以重量计50～55％丙烯、14～16％氯化氢、27～30％氯丙烯以及其它有机物的混合物。3.根据权利要求1所述的分离方法，其特征在于所述的丙烯氯化反应物在氯化氢分离塔(1)中的停留时间是3～15min。4.根据权利要求1所述的分离方法，其特征在于温度调节器(10)是自力式温度调节器。5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于压力调节器(11)是减压或背压型压力调节器。6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于由氯化氢分离塔(1)塔顶排出氯化氢气体的氯化氢含量是以重量计97.0～99.9％。7.根据权利要求1所述的方法，其特征在于由氯化氢分离塔(1)塔底排出含丙烯的粗氯丙烯含有以重量计58～65％丙烯、31～35％氯丙烯以及其它的有机物。8.根据权利要求1所述的方法，其特征在于作为产品回收的氯化氢气体与送到氯化氢压缩机(5)氯化氢气体的体积比是1：2.0～4.0。9.根据权利要求1所述的方法，其特征在于氯化氢压缩机(5)是螺杆式或离心式压缩机。10.根据权利要求1所述的方法，其特征在于第一氯化氢冷却器(6)、第二氯化氢冷却器(7)与第三氯化氢冷却器(8)是固定管板式、浮头式或u型管式型冷却器；第一氯化氢冷却器(6)将压缩的氯化氢气体冷却至-15～-12℃；第二氯化氢冷却器(7)接着将其冷却至-25～-20℃；第三氯化氢冷却器(8)再将其冷却至-35～-30℃，返回到氯化氢分离塔(1)塔顶的回流液温度是-35～-30℃。

技术总结
本发明涉及一种氯丙烯生产过程中干法分离氯化氢的方法，该分离方法包括通过温度调节器10与压力调节器11调节氯化氢分离塔1内温度与压力、丙烯氯化反应物在氯化氢分离塔1反复进行汽化与冷凝而实现氯化氢分离。采用本发明分离方法可以实现在氯丙烯生产过程中不产生大量的副产盐酸，降低了用氯化氢气体企业盐酸解析的生产成本，提高经济效益，该方法工艺流程简便，操作简单，易于实现工业化。易于实现工业化。


技术研发人员：施德龙 童丽燕 尚名 吴雅飞
受保护的技术使用者：宁波环洋新材料股份有限公司
技术研发日：2023.07.14
技术公布日：2023/10/15